房屋火灾后损伤程度分为四级:*为轻度损伤,只是表面装饰部分遭受损坏,或表面损伤轻微,结构基本完好;二级为中度损伤,损伤深度达到混凝土保护层,使保护层部分剥落,但受拉主筋未受损伤,构件整体性好,变形不超过规范规定值;三级为严重损伤,混凝土保护层大片剥落、主筋外露,粘结力*,构件明显变形;四级为严重*,混凝土构件表面大面积损伤剥落、严重开裂,结构变形很大,构件遭到严重*,已成为危险构件。
伤比框架梁柱损伤严重,主要原因是火灾时钢筋混凝土空心板直接承受火荷载,而且板的厚度比较小,其钢筋混凝土保护层也比较小,所以钢筋混凝土楼板是火灾中薄弱的环节。火灾时,钢筋混凝土楼板中钢筋受高温作用而强度降低,钢筋与混凝土之间的粘结力完全失效,从而使板的截面抵*矩降低,板的刚度下降,挠度增加,裂缝增多,进而导致板的完全*。
对*楼住宅部分各层墙体检查时发现,第二层和第三层因火灾而引起的裂缝较多,尤其是第二层更明显,大多数裂缝都贯穿墙体两面。大裂缝达2.0mm,裂缝走势和分布无规律可循,但水平向裂缝很少,门窗洞口一般均出现裂缝。由于外墙被直接从第二层窜出的火苗烧烤,其变形较内墙较快且大,裂缝也比内墙多。第四层墙体裂缝只有个别大于0.5mm。随着楼层的增加,温度影响越来越小,墙体裂缝也逐渐减少。
房屋概述
某*楼为底框??砖混结构,平面布置如下所述:1层为钢筋混凝土底层框架结构,作为商业门面及仓库用房。2层~6层为住宅。楼板均采用混凝土现浇楼板,住宅砌体采用MU15砖和M10砂浆砌筑,底层框架混凝土强度为C30。该*楼2002年6月竣工,使用中将底层作为搁置废旧轮胎的仓库。
火灾原因
2010年6月29日中午一只烟头将*楼引燃,火灾始于该楼底层前部,烟头引燃门外一个编织袋,进而引燃院内门面房里堆积的数百个废旧轮胎,火势迅速蔓延至整栋楼房,并将部分玻璃和铝合金窗熔化,大火持续燃烧4.5h才被扑灭,虽无人员*,但20多家住户受到影响,造成重大财产损失。为了尽快确定*楼过火后是否还能安全使用,需对火灾后的主体结构进行检测鉴定。
结构受损与分析
按照CECS03 2007钻芯法检测混凝土强度技术规程的要求,取与梁柱混凝土浇筑方向垂直的方向,钻取混凝土芯样,经过加工,剔除芯样*部分后,试压发现:框架梁的混凝土立方*压强度为21MPa~22.8MPa,框架柱的混凝土立方*压强度为22.7MPa~34.5MPa,两者均不能达到原设计的安全度。
JGJT23??2001回弹法检测混凝土*压强度技术规程明确规定了回弹法不适用于火灾后混凝土的测强。这是因为遭受火灾后的混凝土不符合混凝土质量内外一致的前提。但是,遭受火灾混凝土表面的硬度能够反映出其遭受火灾损伤的程度。利用回弹法对于火灾后损伤混凝土*压强度进行检测,必须先找出回弹法测强修正系数,采用回弹规程的方法及测强曲线得出火灾后混凝土*压强度,再用回弹法测强修正系数进行修正。现场使用HT225全自动数字回弹仪,得到以下数值:底层左边柱回弹值10组47,46,46,40,44,41,44,42,46,45;底层右边柱回弹值10组50,47,45,46,45,42,45,41,41,46。结论:底层左、右边混凝土柱回弹平均值分别为44.1和44.8,而原底层框架混凝土强度仅为C30,故火灾后的混凝土柱强度基本满足原设计承载力要求。
火灾后房屋安全鉴定
3.1现场勘查

因燃烧发生在底层,故第二层的楼面梁、板和底层的柱损伤十分明显。柱上抹灰层普遍炸裂、脱落,部分柱的混凝土保护层出现龟裂,个别柱*程度达到30mm~50mm。第二层梁底保护层普遍烧酥,梁底部位损伤为严重,梁侧面烧酥程度较底部轻,但出现大面积龟裂和裂缝,剥开表层发现,少数裂缝深入梁核心混凝土。个别梁*十分严重,其刚度明显降低。第二层顶楼板普遍完好。底层顶楼板的板底混凝土普遍烧酥、大面积脱落,大部分空心板孔洞外露,空心板的预应力钢筋也出现大面积外露、松弛现象,使空心板丧失了承载能力。从过火范围来看,第二层顶楼板几乎无损伤,底层柱由下而上损伤逐步加重,底层梁比第二层柱严重,第二层现浇板比该楼层楼面梁严重,梁柱的棱角部位比平面部位严重,梁柱自表面向里损伤逐渐减轻。其主要原因是不同构件接触火苗的部位不同、受火面大小不同和构件自身的薄厚不同所致。