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漏磁场大小与变压器的容量和阻*电压有直接的关系

漏磁场大小与变压器的容量和阻*电压有直接的关系。 漏磁场的大小及分布影响变压器金属结构件里的涡流损耗和局部过热, 漏磁场还决定正常运行状态以及事故状态下作用在绕组上的电磁力,并在很大程度上决定绕组及其他部件的温升。在目前变压器铁心拉板设计中,依据变压器容量和阻*电压大小一般使用的材质主要有 Q345B钢和 20Mn23AL 低磁钢板, 后者比前者不但价格高4 倍~5 倍 , 而且加工难度和相应费用 也远高于前者, 因此根据不同变压器容量和阻*电压值而采取合适的材质和结构对于降低变压器的成本, 保证质量和安全运行具有实际的意义。笔者通过对一台 50MVA 双绕组有载调压电力变压器进行铁心拉板漏磁场及涡流损耗的数值分析,阐明了铁心拉板结构设计对其涡流损耗的影响,分析并提出了针对拉板结构与性能的优化设计方案原方案材料选用:20Mn23AL 低磁钢板, 下面把拉板材料 20Mn23Al 低磁钢板换成 Q345B 钢后,通过变压器铁心直径、 低压绕组到铁心距离和低压绕组内径等具体技术数据,建立该变压器的数学模型,再利用*漏磁场f真分析软件, 在漏磁场作用下对拉板不同结构其表面径向磁通密度分布进行数值分析

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?变压器套管油位异常的隐患分析及处理

1事故经过

某变电站#3主变出现故障,差动和本体保护动作,主变三侧开关跳闸,主变本体燃坏。

2事故分析

直接原因:#3主变变高B相套管发生对地短路,造成主变本体内部A、B相同时接地;在电动力的作用下主变变高套管断裂,主变变高套管处的绝缘油与空气接触,在火弧的作用下产生明火,造成主变变高套管侧起火燃烧。

间接原因:该主变为三菱1989年产品,型号为SUB-MRM,由于运行年限较长,套管绝缘水平降低,造成电压击穿。

为避免目前在网运行的6台同型号主变出现类似故障,对6台主变本体取油样进行色谱分析,同时轮流停运进行主变预试和套管油试验。

3设备隐患排查

3.1主变预试

主变预试项目包括:高、中、低压三侧主变本体连同套管的电容量、介质损耗、绝缘电阻;高、中、低压三侧套管的电容量、介质损耗、套管末屏绝缘电阻;高、中、低压三侧绕组的直流电阻;铁心绝缘。各试验项目的数值、变化率均在《电气设备*性试验规程》要求范围内。试验表明,该6台主变的绝缘状况良好,未发现影响运行的异常状况。

3.2变压器套管检查

对变压器套管进行外观、油位检查和内压确认时,发现某台主变的高压套管C相,中压套管B、C相,中性点内部压力偏低;高压套管C相油位镜有小划痕;通过高压套管C相油镜观察不到油位,存在少油或缺油现象;而主变套管色谱分析与微水分析合格。

4设备隐患分析

SUB-MRM型变压器所配套管为三菱OT型紧凑变压器套管。检查时发现,某台主变的高压套管C相油位与压力异常(在油位镜观察孔无法看到油位,氮气压力较低),套管主法兰采油口附近有漏油痕迹。据此可判定此套管存在安全隐患。

随着时间的推移,变压器套管温度、负荷的变化,密封圈的老化,套管设备状态逐步恶化:漏油引起内部压力下降—温度上升使体积*(继续漏油)—温度降低导致内部压力下降—内部压力下降导致空气*—温度上升使体积*(继续漏油)。上述过程不断进行,变压器套管的油位逐步下降,空气进入套管内部可能造成绝缘水平降低而形成局部放电,如图1所示。随着放电的发展,电容锥上部靠中心导体处出现内部短路,随后其它层电*箔间的电场强度*,在电容锥下部的电*箔间产生放电现象。

5设备隐h处理

OT型套管结构如图2所示,套管油枕在其顶部,预充有氮气,附有油位镜,同时还带有膨胀室,变压器制造商,对套管油因温升而引起的体积变化起补偿作用;注油口在套管中间段(采油孔),法兰的上方。因套管结构紧密、储油量少,故在套管补油过程中对补油速度、补油压力、油的质量要求都较高,抚州变压器,见表1。

由于变压器套管渗油不是很严重,且未发现有套管渗油的记录,因此鉴于主变运行年限较长,渗油情况是可以接受的。

综合各方面考虑,决定对变压器套管进行氮气补油,并定期观测套管来进一步判断分析设备的渗漏情况。

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