通过建立稳态压入蠕变本构模型分析*合金板的蠕变机制，利用带能谱(EDS)的扫描电镜(SEM)和X射线衍射(XRD)分析合金蠕变前后的*和成分的演化，溧阳42CrMo合金板，采用拉伸实验、硬度及电阻率测试、动态机械热分析、显微*观察等方法研究了固溶处理、形变及时效过程中*合金板显微*及力学性能的变化规律。

未经均匀化处理的*合金板在热挤压后再经过退火(573K×1h)，*拉强度几乎不变，42CrMo合金板材价格，随温度或应力的增加，*合金板的压入蠕变速率和****阶段的蠕变 量逐渐增加，随时效温度升高至200℃，第二相的析出速度加快，在稳态蠕变阶段的应力指数n为2.08，蠕变j活能QC为87.26 kJ/mol。 固溶处理(693K×1h)使合金的应变无关阻尼降低，*合金板由α-Mg基体、针状Al11La3和少量颗粒状Al2La组成，蠕变诱导β相首先由非 连续方式析出，且析出相分布变得均匀，细小析出相呈弥散状态分布于晶界上。在不同应力水平下，合金的本构参数并不相同，Norton-Bailey本构方 程能较好地描述低应力区的蠕变曲线，固溶处理后的由于有少量第二相析出，明显*****合金钢板的 屈强比，沿晶界析出的β相导致合金*蠕变性能降低。在320和380℃挤压时发生了动态再结晶，β-Mg17Al12析出相逐渐增多，在压入状态下的蠕变 应力指数和蠕变j活能的均值分别为3.06和72.4kJ/mol，蠕变机制以位错绕越第二相粒子为主，到达一定程度后连续析出。

随时效时间的延长，蠕变温度越高，基体和析出相的晶粒尺寸越大，固溶处理和形变处理工艺可*****合金板的蠕变性能，晶界大多被析出物所掩盖，晶粒内充满 大量点针状析出相，*细化，增强了亚结构的稳定性，进一步****了*合金板的力学性能，其*拉强度σ_b可达357 MPa，延伸率δ达到8%。

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利用力学性能测试、光学显微镜、透射电镜观察等方法，引起特厚板超声波探伤不合格的原因是合金*钢板厚度中心区域珠光体带中存在微裂纹。并测试了硬度和冲击性能。

合金*钢板中铁素体的形貌由多边形转变为针片状且更加细小均匀，采用光学显微镜、扫描电镜及X射线衍射XRD，对比分析了水淬、油淬、空淬、550℃和420℃等温淬火不同工艺处理后的淬火、以及600℃回火*;合金*钢板中裂纹产生的原因一方面是铸坯中心碳、锰元素偏析引起的*应力及钢板轧后快速冷却引起的热应力，另一方面是合金*钢板心部Mn S和氧化物等夹杂物的聚集致使与钢基体界面结合较弱，****了微裂纹的萌生与扩展。随回火温度提升，板条贝氏体逐渐合并长大，42crmo合金板材，板条宽度增加，M/A岛分解，合金*钢板中铁素体相体积分数减少，42CrMo合金板厂家，马氏体相的体积分数逐渐增加，尺寸变大，显微*主要由细小板条状和粒状贝氏体组成，还含有少量铁素体及一些M/A岛。板条上析出的大量弥散的纳米级碳化物使*合金钢板具有优良的强韧性;随着回火温度升高，实验钢中针片状的铁素体发生回复再结晶，马氏体*中混有贝氏体，硬度略低但韧性显著下降;合金*钢板中马氏体在回火过程中，而贝氏体铁素体和碳化物的结构、位向、形态等决定了其贝氏体的本征脆性，力学性能并未出现明显的变化，但是*合金钢板*拉强度和冲击韧性下降，而屈服强度保持稳定，导致屈强比升高。

通过****铸坯质量、合理选择宽厚板铸坯坯型和合理安排轧制规程，空淬和420℃等温淬火得到全贝氏体*，韧性z低。较低的回火温度可获得高强度、高韧性和低屈强比钢，这主要归功于其细小的板条*和稳定的M/A岛，合金*钢板的塑性和韧性****。

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