调整方案模拟研究
根据前述试验测得的SCR反应器出口NOx分布结果.分析现有混合型AIG的设计局限性(如图3所示),催化还原法脱硝处理,电厂委托原SCR厂家对现有AIG结构进行了调整。新的AIG喷氨支管设计除了横向分区外.将横向中的每一区域在纵向设置为两组(如图4所示)。达到反应器深度方向可调节的目的.改造后氨喷射系统可实现喷氨流量在整个SCR入口截面的双向调节功能。
针对SCR脱硝厂家提出的AIG调整方案,借助CFD数值模拟手段对设计方案进行评估.通过对调整前后单个喷氨管路中氨压力分布、流线分布,黑龙江催化还原法脱硝,AIG下游入口烟道截面及首层催化剂入口截面的NH3浓度分布及流线分布对比分析,对AIG调整结果进行数值模拟计算,评估调整方案的可行性及效果。
控制氨逃逸率
在脱硝过程中由于氨的不完全反应,催化还原法脱硝厂家,SCR烟气脱硝过程氨逃逸是难免的,并且氨逃逸随时间会发生变化,氨逃逸率主要取决于以下因素:
(1)注入氨流量分布不均;
(2)设定的NH3 / NOx 摩尔比;
(3)温度;
(4)催化剂堵塞;
(5)催化剂失活。
由于燃煤的含硫量很大程度上决定着烟气中SO3的含量,而SO3的含量对*1氢铵的形成有显著影响,所以对于不同的煤种,SCR中氨逃逸量的控制也不尽相同;低硫煤(含S量为1%),氨逃逸量可适当放宽一些;中硫煤(含S量为1.5 %),氨逃逸量≤3ppm;高硫煤(含S量为3%),氨逃逸量≤2.5ppm甚至更低。
在氨逃逸量的控制方面可利用计算流体力学(CFD)软件优化设计,催化还原法脱硝报价,对SCR脱硝装置入口烟气流量和流速分布进行模拟,确定导流叶片的类型、数量和位置,使入口烟气流速、温度和浓度均匀;同时模拟氨气的混合,定期调整喷氨格栅(AIG)各个喷口流量(一般一年一次),使NH3 混合均匀,****终减少氨逃逸量。
10t/h以上在用蒸汽锅炉和7MW以上在用热水锅炉自2015年10月1日起执行《锅炉大气污染物排放标准》(GB 13271-2014),10t/h及以下在用蒸汽锅炉和7MW以下在用热水锅炉自2016年7月1日起执行《锅炉大气污染物排放标准》(GB 13271-2014),烟气中的氮氧化物排放要达到400毫克/标准立方米。自2014年7月1日起,新建燃煤、燃油、燃气锅炉烟气中的氮氧化物排放要达到300、250、200毫克/标准立方米;*地区新建燃煤、燃油、燃气锅炉烟气中的氮氧化物排放要达到200、200、150毫克/标准立方米。