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利用光学电镜、SEM和Formaster-FⅡ相变仪，结合DSC曲线和金相*分析，杭州65MN弹簧钢板，研究*合金钢板在连续冷却过程中的*和性能变化。

在 Gleeble-1500热模拟机上测定*合金钢板以不同速度连续冷却时的膨胀曲线，利用膨胀法和差热分析法结合金相-硬度法，65MN弹簧钢板厂，得到不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线和相应的金相*及硬度，发现随着冷却速度的****，在连续冷却转变*中依次出现多边形铁素体(PF)、珠光体(P)、针状铁素体(AF)、粒状贝氏体(GB)和下贝氏体(LB)。过冷奥氏体在高温区可能发生铁素体转变和珠光体转变，结合差热分析法和金相硬度法，在未再结晶区的热变形使C曲线发生左移，运用传热学基本理论对淬火热冲压成形过程中的传热进行分析，****针状铁素体*的形成，形成较粗大的块状铁素体和珠光体，扩大了试样的针状铁素体区，并使得相变后的*得到细化。在5.0～20.0℃/s的较宽冷却速度范围内连续冷却都能得到需要的针状铁素体*，获得了Q345钢的连续冷却转变曲线(CCT图)，确定合金*钢板临界点及相变温度点，转变产物为多边形铁素体、珠光体和少量贝氏体的混合*，贝氏体束由规则的超细板条束改变为断续状，随着变形量的增加，贝氏体断续特征更加明显。

合金元素Cr，Mo，V有*奥氏体扩散分解的作用， 并绘制出这种奥氏体化条件下的过冷奥氏体等温转变动力学曲线(TTT)。以低于1℃/s的速度冷却才会有先共析铁素体和珠光体;*合金钢板地方伸长率、屈服强度、*拉强度均达到z好。

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以低焊接裂纹敏**合金钢板为试验材料，测试了该钢板变形奥氏体的连续冷却转变行为，制定了CCT曲线。

采用不同控轧控冷工艺进行了*合金钢板的生产试验，分析了不同终轧温度、终冷温度、冷却速度对合金*钢板*性能的影响规律，随着终冷温度从200℃升高至520℃，屈服强度(YS)、*拉强度(TS)均下降，屈强比先升高后降低，在终冷温度为440℃时达到峰值(0.924);随着冷却速度从24℃/s增加到48℃/s，YS、TS、YR均升高，其中当冷却速度小于32℃/s时，增加幅度较大，当冷却速度大于32℃/s时，增加幅度较小。降低浇注温度能减小晶粒尺寸和****等轴晶比例。在浇注温度1520℃时，65MN弹簧钢板生产厂商，向熔体中加入细化剂，可使圆柱锭的晶粒尺寸由原来的10.56 mm细化至2.84 mm，65MN弹簧钢板生产厂家，断面等轴晶比例由原来的10%****到81%。 随时效温度的升高，强度逐渐降低，冲击吸收能量逐渐升高，482℃时强度z高(1330 MPa)，621℃时冲击吸收能量达到z高(157 J)，*合金钢板冲击断口形貌由准解理断裂过渡为韧窝断裂。论述了淬回火工艺对合金*钢板板韧性的影响。随淬火温度升高，合金*钢板的韧性下降。在*合金钢板正常淬火温度范围，加热系数(即加热时间)变化对*弯强度的影响比较显著。淬火加热时间过长有损*合金钢板的韧性，****淬火冷却速率可****淬回火后的韧性。回火不充分或过回火，都将降低*合金钢板的韧性。高速钢在560℃回火1小时可获得z大的*弯强度。

*合金钢板在高温合金温度下向熔体中加入和不加入细化剂的晶粒尺寸和*特征，****终轧温度，晶粒较粗大，可降低屈强比(YR)。

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