金华陶粒板 温州清水板 台州水泥轻质隔墙板厂家哪里有

、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板复合楼面,1997251主要原材料1.1树脂珍珠岩轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板该板主要由珍珠岩、树脂、防水剂等加压成型,可加工成各种规格的砖、板、管,适用于冷库墙体绝热、楼面轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板、墙体屋面保温及管道保温等,其技术性能见表1。表1　树脂珍珠岩轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板的技术性能项　目实测性能3　导热系数〔W/(m·K)〕0.078　*压强度(MPa)0.539　含水率(%)0.4　憎水率(%)98　　注:测试单位为山东省建筑工程质量检测中心;参照标准为GB1030389。1.2粘结材料复合地面采用的砂浆中添加粘结力强的SG—191建筑胶水,可****水泥胶结材料的粘性、密实*渗性。准备立项筹建生产线,以上各地设计年生产能力均为5000～10000t;另外还有一些地区在调研考察急想上线,故到2000年的年产能力将超过150000t。这将意味着到时有大量的离心玻璃棉将被压库或生产能力不能被发挥。3各地离心玻璃棉项目盲目上马的原因(1)离心玻璃棉在我国尚属新型保温材料,由于其得天独厚的本质属性和优良的保温性能,对于商家们来说,它比其它领域更具有吸引力。(2)1992年至1993年期间离心玻璃棉市场的*和良好的经济效益,以及供不应求的局面,使各地纷纷看好玻璃棉产业,竞相立项上马。(3)*对中外合资、地方自*金上离心玻璃棉项目缺乏宏观指导,谁有钱都可以干,这也造成生产能力过快增长。4建议新型建筑材料3/19981.3水泥与砂石#33.0),灰砂比为1∶2.5。2施工工艺树脂珍珠岩轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板复合楼面的具体施工工艺要求如下:(1)在进行工程设计和施工时,由于增加了复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板层,为保持室内净高,应增加层高10m。(2)将楼面打扫干净,较干燥的可用水稍湿润。(3)配制砂浆粘结剂。将2%(水泥用量)的粘结剂加入#425普通水泥与砂比为1∶2.5的砂浆中,用砂浆搅拌机拌合至适当稠度随用随配。(4)将配好的砂浆粘结剂在楼面上满铺(厚约2m),刮平,然后立即在上面铺经检验合格的树脂珍珠岩轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板,揉动压实,使板与砂浆层间不留空隙,并****虚粘。(5)以贴好的珍珠岩轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板为基准,每贴一块板要相对找平,板间要找平挤实,宜错缝粘结,不要有通缝。(6)当珍珠岩板贴好后,在板面上铺一层2m左右厚的砂浆粘结剂找平。b向冷拔丝绑扎作业。建设有中国特色*一个很重要的原理就是计划经济与市场经济并存,*对产业结构的调整,很大部分是让市场来终决定。对我们玻璃棉产业相当一部分企业来说*走向市场是近几年出现买方市场之后才开始,并很快遇到严峻的挑战,这个挑战搞不好对有些企业来说将是灭顶之灾。这是因为:首先,长期的卖方市场现在已转向供需平衡或供过于求;其次,市场经济对外开放的格局已经形成。如今包括欧文斯·科宁公司、法国圣哥本公司等涉及玻璃棉产业的国际性大公司来势凶猛,他们进入中国市场是从战略角度考虑问题的,而不是简单的考虑短期利益。为此,建议要依靠市场,加强调控;依靠行业协会,切实加强对重复引进、重复建设的管理,解决“小而全”现象。作者单位上海平板玻璃厂作者地址201318上海浦东周浦·31·采用普通425水泥,砂子采用中砂(细度模数为2.～年施工面积达1.万m,效果良好,值得推广。　密度(kg/m)194(7)待稍干燥后,即可用Υ4进行200mm×200mm双Page1 保温材料与建筑节能(8)然后灌注约3m厚的细石混凝土垫层,在细石混凝土上做其他各类面层,从而形成复合型楼面(见图1)。表2　两种不同楼面轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板效果的测试结果比较dB序　号本底值电机置于二层楼板电机置于楼板上45m二层敲击铁筒图1树脂珍珠岩轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板复合楼面结构示意图1楼板;2砂浆粘合剂找平层(约2m厚);3树脂珍珠岩轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板;4砂浆找平层(约2m厚);5内配200mm×200b(

的

DesignandPerformaneoftheNewCom*iteBoardforSoundInsulationBasedonWasteReylingADissertationSubmittedfortheDegreeofMasterOnEnvironmentalEngineeringbyJiangWenmingUndertheSupervisionofProf.LiMingjunCollegeofEnvironmentalandChemialEngineeringNanhangHangkongUniversity,Nanhang,ChinaMay,2013Page3 南昌航空摘要摘要轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材的开发与应用能有效减少和降低噪声对人们生活环境的干扰和对身体的损害。传统的隔声墙体主要靠墙体材料的密度和厚度来控制噪声，不仅降噪形式单一，而且笨重较厚和占用金华陶粒板 温州清水板 台州水泥轻质隔墙板厂家哪里有容积，因而，为房屋建筑提供隔声性能优异的新型轻薄高隔声复合墙板，有效****容积率和减少建筑承重，是今后建筑降噪领域*研究方向之一，同时将废弃资源用于该复合板材制备，使废胶粉和废钢渣粉再资源化并****其再利用的附加值，具有明显的学术和应用价值。本文结合吸声、隔声、阻尼等多种降噪机理设计制备新型轻薄高隔声复合墙板，先制备了以废钢渣粉填充改性后的聚氨酯泡沫塑料，并优化声学性能的相应制备参数，然后以此与不同面板材料和经改性后的废胶粉阻尼材料进行复合得到了一种隔声性能优异、轻薄、经济、易加工成型的新型复合隔声墙板。通过采用阻*管材料吸隔声测量系统、扫描电镜（SEM）、动态热机械分析仪（DMA）、冲击弹性试验机等仪器设备对该复合材料吸隔声性能、微观断面结构、动态力学性能、*冲击性能进行表征，探讨了其影响因素及规律，主要研究结论如下：（1）通过实验优化得到一种新型轻薄高隔声5层复合墙板，其结构、工艺参数和隔声性能为：面板材料及厚度分别为1050型铝板，厚度为1.21mm；吸隔声芯板为添加废钢渣粉改性后的聚氨酯泡沫塑料，废钢渣粉粒径为120目，添加质量比为W废钢渣粉：W聚氨酯=3：10，发泡温度为65℃，孔隙率为82.87%，厚度为2m；阻尼材料层厚度为1mm，tanδmax=0.784；复合墙板各层排列顺序依次为面板/阻尼层/吸隔声芯层/阻尼层/面板，总厚度为24.42mm（仅为混凝土砖墙厚度的1/10），总面密度为11.22kg/m2（仅为混凝土砖墙的1/40），实测平均传声损失隔声量42.7dB(A)。（2）聚氨酯不同软、硬段配比对材料吸隔声性能和试样成型都有影响，软段含量越大，材料吸声系数也越高，中高频段的（1000Hz~4000Hz）隔声性能也越好，但材料成型越困难，且在劲度与阻尼控制区其隔声性能降低。（3）厚度对该复合材料吸声性能的影响主要集中在低频段（63Hz~630Hz），厚度越大，低频范围内的吸声系数明显*；厚度对于材料隔声性能的影响则主要集中在中、高频范围（1000Hz~6300Hz）内，厚度越大，在中、高频段的隔声性能也越好，且更能*吻合效应造成的影响。（4）制备温度对该复合材料声学性能的影响主要是通过影响聚氨酯预聚物中催化剂、发泡剂的效能，进而影响发泡过程和材料孔隙结构来影响材料的吸声系数和传递损失，温度越高，反应速度越快、反应也越*，孔隙率越高，但对IPage4 南昌航空大学硕士*摘要于操作者要求也越高，不添加废钢渣粉时，材料吸声系数和传声损失隔声量总体上随着温度*而*，至65℃达到；添加废钢渣粉后不同温度对该材料在低频范围（63Hz~500Hz）内的吸声系数影响较大，而对其隔声性能影响主要在125Hz~500Hz和1600Hz~3200Hz频段范围内。（5）废钢渣粉不同添加量对该复合材料声学性能有很大影响，对于其吸声性能而言，随着废钢渣粉含量的*，吸声性能****，尤其是对低频范围内（63Hz~630Hz）的吸声性能提升明显，但泡孔受废钢渣粉影响也越不均匀；对其隔声性能来说，不同废钢渣粉含量对材料隔声性能影响主要在64Hz~800Hz以及1250Hz~3200Hz频率段，且W废钢渣粉：W聚氨酯在0~30%添加范围内隔声性能随废钢渣粉添加量的*而*，而在30%~70%范围内隔声性能随废钢渣粉添加量的*而减小隔声性能添加比为W废钢渣粉：W聚氨酯=3：10。（6）采用对称型复合结构和*阻尼层厚度两种方法都能有效削弱高频段时的吻合效应；排列顺序对轻质复合隔声墙板隔声性能影响不大。（7）通过DMA和冲击试验机对吸隔声发泡芯层材料进行阻尼和*冲击性能研究发现：废钢渣粉添加量*，材料阻尼损耗因子减小，材料玻璃化转变温度(Tg)向高温偏移，*冲击性能变差；在60目~80目粒径范围内，材料阻尼损耗因子值tanδ随粒径减小而*，玻璃化转变温度(Tg)向高温方向偏移，材料*冲击性能也越好，粒径在80目~140目范围内，材料阻尼损耗因子值tanδ随粒径减小而减小，对应的玻璃化转变温度趋向较低温度方向，材料*冲击性能也随之降低，粒径为80目时材料阻尼性能和*冲击性能关键词：隔声，轻质墙板，多层复合材料，废弃物，资源循AbstratAbstratThedevelopmentandappliationofsoundinsulationboardaneffetivelyreduethenoiseinterferenewithpeople'slivingenvironmentandthedamagetothebody.Thetraditionalwallofsoundinsulationdepend*ainlyonthedensityandthiknessofthewallmaterialstoo*olnoise,notonlytheformofnoiseredutionissingle,butalsothestrutureishe*y,thikandtakeupthevolume,therefore,providinganewhighsoundinsulationom*itewallboa*ithexellentsoundinsulationperformaneandthinlight*trutionforhousing*trution,andeffetivelyimprovethevolumetrirateandreduethebuildingloadbearingwillbeoneofkeyresearhdireti*inthefieldofnoiseredutioninthefuture,thesametime,wasteofresouresforthepreparationoftheom*iteboard,improvetheaddvalueofrumbru*erandsrapsteelslagpowderbywastereylinghassignifiantaademiandappliationvalue.Avarietyofnoiseredutionmehani*swerei*oduedinthi*per,inludingsoundabsorpti*oundinsulationanddampingnoiseredution.First,preparedthepolyurethanefoamwhihwasfillingmodifiedbywasteslag,andoptimizedthebestaoustiperformaneparameters,then,om*itedwithdifferentpanelmaterialsandthemodifiedWRPdampingmaterial,itisanewlightweightom*itesoundinsulationwallboa*ithitsexellentperformane,light,eonomial,easytoproessingandmolding.ResearhedthroughtheuseofTheimpedanetubematerialsuti*oundinsulationmeasurementsystem,sanningeletronmirosopy(SEM),dynamimehanialanalysis(DMA)andthependulumtestequipmenttoharaterizetheaoustiperformaneofmaterial*irosopirossseti*truture,dynamimehanialproperties,impatresistane.Themainonlusi*areasfollows:(1)Obtainedanewtypeofthinhighsoundinsulation5layerom*itewallboa*truturebyexperimentaloptimization,thestruture,proes*rametersandnoiseperformaneare:panelmaterialandthiknessfortype1050aluminum,1.21mmthik;aoustiabsorptionandsoundinsulationoreboardforaddingslagpowdermodifiedpolyurethanefoamplasti,srapsteelslagpowdermassratioforWssp:Wpu=3:10,thepartilesizeof120mesh,foamtemperatureof65℃,theporosityof82.87%athiknAbstrattotalthiknessof2.422m（only1/10ofthethiknessofonretebrikwall）,thetotalsurfaedensityof11.22kg/m2（only1/40ofonretebrikwall）,the*eragetran*issionlossofupto42.7dB(A).(2)Differentpolyurethanesoftandha*egmentproportionhasanimpatonthesoundabsorbingperformaneandthespeimenshape,thegreaterthesoftsegme*ntentmaterialabsorptionoeffiient,highfrequeny(1000Hz~4000Hz)soundinsulationthebettertheperformane,butthematerialformingthemorediffiultandreduethesoundinsulationperformaneofthestiffnessanddampingo*olarea.(3)Theimpatofthethiknessofthesoundabsorbingperformaneoftheom*itemateriali*ainlyone*atedinthelowfrequenyrange(63Hzto630Hz),thegreaterthethikness,thesoundabsorptionoeffiientsinthelowfrequenyrangeissignifiantlyinreased;thiknessfortheinsulationperformaneofthemateriali*ainlyone*atedinthehighfrequenyrange(1000Hz~6300Hz),thethiknessofthelarger,thebetterthesoundinsulationperformaneinthemediumandhighfrequenybands,andmoreinhibition*istenteffetimpat.(4)Thepreparationtemperatureoftheinflueneoftheaoustiperformaneoftheom*itematerialthroughtheinflueneofthepolyurethaneprepolymeroftheatalyst,theperformaneofthefoamingagent,therebyaffetingthefoamingproessandthematerialporestruturetoaffettheabsorptionoeffiie*fthematerialandthetran*issionloss,Thehigherthetemperature,thefasterthereationrate,thereationi*orethorough,andthehighertheporosity,butthehigheroperatorrequirements,donotaddthesrapsteelslagpowder,materialsoundabsorptionoeffiientandsoundtran*issionlosssoundtran*issionlossoverallasthetemperatureinreasesto65℃optimal;srapsteelslagpowderisaddedtheabsorptionoeffiie*fthematerialofdifferenttemperaturesinthelowfrequenyrange(63Hz~500Hz)greaterimpat,anditssoundinsulationperformane125Hz~500Hzand1600Hz~3200Hzfrequenyrange.(5)Differentadditionamou*fthesteelslagpowderaoustiperformaneofthisom*itematerialhasagreatinfluene,astheofsrapsteelslagpowderontentinreases,foritssoundabsorptionproperties,soundabsorptionperformaneisinreased,partiularlyforthelowfrequenyrange(63Hz~630Hz)soundabsorptionperformaneboost,ellsrapslagpowderi*oreuneven;differe*fsrapsteelslagpowderonte*fthematerialsoundinsulationperfor(7)ByDMAandimpattestingmahinesuti*oundproofthefoamedorematerialfordampingandimpatpropertiesstudyfoundthat:thegreatertheaddedamou*fsrapsteelslagpowder,materialdampinglossfatordereases,thematerialasstransitiontemperature(Tg)shifttohightemperature,thedeteriorationoftheimpatresistane;inreasesinthesizerangefrom60meshto80mesh,materialdampinglossfatorvalueoftanδwithdereasingpartilesize,theglasstransitiontemperature(Tg)isshiftedtohightemperature,materialimpatperformaneisalsobetterwhenthepartilediameterrangefrom80meshto140mesh,materialdampinglossfatorvalueoftanδwithdereasingpartilesizedereases,theorrespondin*lasstransitiontemperaturetendstothediretionofthelowertemperature,thematerialalsowillimpatperformaneredued,thepartilediameterof80meshmaterialdampingpropertiesandimpatresistaneisalsopreferab

要..................................................................................................................................................IAbstrat..........................................................................................................................................III目录...............................................................................................................................................VI1章绪论....................................................................................................................................11.1国内外研究现状................................................................................................................11.1.1复合隔声材料国内外研究进展..............................................................................11.1.2轻质复合隔声板材国内外研究进展......................................................................41.2本课题研究的目的和意义................................................................................................81.3本课题研究的主要内容...................................................................................................82章降噪材料的分类及其降噪机理.........................................................................................92.1噪声及其控制...................................................................................................................92.2吸声材料及其降噪机理...................................................................................................92.2.1吸声材料................................................................................................................92.2.2吸声机理..............................................................................................................102.3隔声材料及其降噪机理.................................................................................................102.3.1隔声材料..............................................................................................................102.3.2隔声机理..............................................................................................................112.4阻尼材料及其降噪机理.................................................................................................122.4.1阻尼材料..............................................................................................................122.4.2阻尼机理..............................................................................................................122.5多层复合隔声材料降噪机理..........................................................................................123章制备工艺和测试方法......................................................................................................143.1实验原料.........................................................................................................................143.2实验仪器与设备.............................................................................................................153.3实验方案与试样制备.....................................................................................................163.3.1实验方案和流程...................................................................................................163.3.2吸隔声层材料制备工艺.......................................................................................163.3.3阻尼层材料制备工艺...........................................................................................173.3.4多层复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材制备工艺...............................................................................183.4实验测试方法.................................................................................................................183.4.1试样厚度及面密度测定.......................................................................................183.4.2试样孔隙率的表征...............................................................................................193.4.3试样声学性能表征...............................................................................................193.4.4试样微观结构SEM扫描....................................................................................213.4.5试样DMA阻尼性能表征...................................................................................213.4.6试样*冲击性能测定...........................................................................................224章吸隔声层材料声学性能研究............................离强度、力学拉伸性能有所降低。程乐利等[14]以聚*为基体，以钢渣粉、云母片和废旧*粉为辅助改性填料，通过模压法加工成型一种新型的隔声复合材料，研究结果表明当填料填充比为70%时，隔声效果较好，且DMA测试对应的阻尼峰值为12℃，能****复合材料在室温条件下宽温域高阻尼性的应用范围。此外，当采用更高密度的压电陶瓷粉和*粉作为主要填料时，可得到柔软、更薄的隔声复合材料。赵君[15]等以木质粉为填料研究了木质/*复合材料的降噪性能，并分析了木质颗粒大小、用量、粘结剂含量，声频率等因素对降噪效果的影响。李康[16]等研究了对**添加富含大量气泡的蛭石粉来*****的吸隔声性能，增宽了吸隔声频带。以此制成具有良好吸声轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板性能的蛭石粉/**试样，并以此试样与纯麻胚布通过粘结剂粘合成层状复合降噪材料。罗以喜等[17]以聚*为基体，以铁、铜粉末为填料并采用纺丝成网法制成吸声非织造布为增强体材料，通过挤出成型得到一种复合隔声材料，并对该材料的隔声性能进行了测试，结果表明这是一种轻质、隔声效果较好的新材料。3Page13 南昌航空大学硕士*1章绪论1.1.2轻质复合隔声板材国内外研究进展轻质复合隔声板材的研究与开发作为目前治理噪声问题的重要举措，目前主要集中在隔声墙体材料、道路交通声障屏、轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板门窗、地板和隔声结构研究。宁波清水板厂家硅酸钙板 水泥纤维板 陶粒隔墙板受欢迎的

（1）交通道路轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材王再发[18]等人发明了一种用于交通噪声的铝塑复合型透明轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板。该轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合金华陶粒板 温州清水板 台州水泥轻质隔墙板厂家哪里有板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板由框架和轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材组成，轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材通过胶条镶嵌在框架内，其*冲击力性能是普通玻璃的250倍。刘键、陶世毅[19]等人发明了一种应用于高速列车上的轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚金华陶粒板 温州清水板 台州水泥轻质隔墙板厂家哪里有苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板。该轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板主要由两个胶合板制作的外层板，中间设置有芳纶蜂窝夹层板，并在芳纶蜂窝结构中填充有塑料、泡沫及*。徐卫国[20]等人发明了一种应用于高速列车的蜂窝轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板。该轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板由内外面板和中间的蜂窝芯构成，至少有一面板与蜂窝芯之间设置轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板层，此轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板层为*层（厚度0.5~50mm）或PVC发泡层（厚度为2~100mm）且填在蜂窝芯内，轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板层两面通过粘结剂分别与蜂窝芯及面板内面粘结。该轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板具有质轻，高强，使用寿命长的优点，又有优良的隔声效果。近年来我国发展出了一种金属中空复合板，符合声屏障要求轻质、隔声性能好等特点，这种板材采用了“金属板—塑料中空板—金属板”的三层结构形式，以铝、铜、钛锌等金属材料为面板，以铝金属为背板，采用MPPO工程塑料为芯层材料，采用催化融合复合技术，制成多种类型的中空复合板。与其他板材相比具有优异的隔声性能、质轻、阻燃、刚度值大、*撞击等特点[21]。（2）轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板体板材日本衫本明男、中西裕信[22]等人发明了一种不受形状、施工场地、重量限制同时层压板整体薄、加压加工等塑性加工型好的泡沫树脂层压轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板。日本公司研制出可回收利用的玻璃为发泡体并结合材料加固发泡体、玻璃纤维增强发泡体制备成两面的新型轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板建筑材料。该轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板由粘合树脂粘结无机质粒子且粒子间隙形成连续的气孔结构，当声波进入这种气孔结构时，通过周壁和粒子表面的摩擦和细孔内空气粘接性阻*等使声振动能转换成热能而耗散，从而起到衰减声音的降噪效果[23]。姜华[24]等人发明了一种新型的防火轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板，由两层防火板之间设置有珍珠岩板，防火板采用玻镁板、硅酸钙板、石膏板中的一种，该轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板除了防火轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板性能较好外，还能保湿，同时强度也满足要求。苗平、朱典想、李沧海[25]等人发明了一种单板与泡沫塑料复合的保温轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板。该保温轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板表层为多层的木质单板与芯层为泡沫塑料用胶合的方法进行复合形成的复合结构保温轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板。谢林杰[26]等人发明了一种由花岗岩废料制成的防火轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预金华陶粒板 温州清水板 台州水泥轻质隔墙板厂家哪里有制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板。该防火轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板是由花岗岩废料经过发泡制成的呈四方体波浪状的板状体，板状体表面和内部具4Page14 南昌航空大学硕士*1章绪论有闭孔微孔结构。该防火轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板取材方便，制作成本较低，质量轻，防火轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板效果好，硬度较高等优点。殷艺敏[27]等人发明了一种陶瓷金属阻尼轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板墙体。该轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板墙体主要由龙骨部分，面板部分和填充部分构成。龙骨部分主要起支架承重作用，面板部分主要为陶瓷金属声学板，墙体内部为空心结构，并在空心结构中填充有吸声棉。陶瓷金属声学板上有多层对称结构，层采用菱镁防火板、防火板下为高分子阻尼毡，墙体中间是1.2mm铝合金板。该实用新型轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板墙体结构简单，安装方便，能明显****建筑轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板减振性能。张辉、杜发宪[28]等人发明了一种玻化微珠保温轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板。其组分为玻化微珠，膨胀珍珠岩，水泥，可再分散乳胶粉，水，甲基羟**醚，混合纤维，砂浆微孔塑化剂，减水剂。经检测其保温隔热性能大大优于现有的有机产品。解决了目前墙体施工中建筑采用有机材料制作保温轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板保温效果和轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板效果难以调和的矛盾，起到了一个很好的平衡作用。申国强[29]等人发明了一种新型的多层复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板。该轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板是包括轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板层的多层复合结构，在轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板层的一面或者两面附着黏胶层合保护层，轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板层依次由减振层、吸音层和石棉布构成的阻燃防火层构成。黄耀富，蓝浩繁，简成涛[30]等人发明了一种制造木质水泥轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板。该轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板主要是针对以往轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板材料如石棉、玻璃先问等成本较昂贵且石棉易造成环境空气污染问题，而金属材料可能会干扰到移动电话*的接收等问题而发明的低成本具有较好轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板效果的轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材。李巍，罗小伟，黄建秋[31]等人研究开发了纤维增强硅酸钙复合实心轻质隔墙条板。该板不仅有良好的力学性能，而且轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板阻燃性能优异，防水性能好，在江苏、浙江、吉林、北京、广州等地应用广泛。（3）门窗地板轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材法国开发了一种新型轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材，该板材主要为40mm厚的玻璃纤维再加上15mm厚的石膏板组成，耐火等级为MO级且完全满足欧洲声学规范的要求。另一种为聚脂轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板薄膜，厚度为3mm，重量为300g/m2，用来铺设在木地板或层压木板下面。经测试，可以降低噪音，可以降低噪音22dB(A)，符合现行规范要求[32]。尤新国[33]等人发明了一种玻璃窗塑料隔热、轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板。该隔热、轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板由透明塑料板与塑料网格层一次性注塑成型。该发明制造简单，生产成本低，隔热轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板效果较好，满足用户对安静*环境的需求。杨雪元[34]等人发明了一种应用于地面的复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板，包括由陶瓷材料制成的面层，中层为降噪音层，底层为轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板层。降噪层采用*制成，轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板层由挤塑聚苯乙烯制成。不仅上下楼层之间的噪声得到有效控制，而且防潮减震效果明显。韩春生[35]等人发明了一种适用于各种楼房楼层地面共用且轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板效果好的环5Page15 南昌航空大学硕士*1章绪论保型减噪轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板。该轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板为非封闭式的，由插接式上封闭板和减噪轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板间板构成，减噪轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板间板是由多个空心斗状减噪轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板间构成，每个减噪轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板间的内四壁均设有减噪叶片，在每个减噪轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板间的下端均设有一个受力轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板阻断球。员涛、梁素敏、张春燕[36]等人对树脂珍珠岩轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板在复合型楼面的应用做了研究，施工测试后表明树脂珍珠岩轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板不仅具有良好的轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板效果，还具有防水防火性能。蒋彩荣，曹念[37]等人发明了JD3型浮筑隔振隔声板，该轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板采用天然*、化纤锦纶丝网织物或尼龙帘子布，经高温硫化热熔熔为一体，强度高，经久*已广泛应用于广播、影视大厅、办公楼及居民楼等领域。（4）隔声结构研究在隔声结构方面的研究开发主要有蜂窝夹芯结构褶皱夹芯结构，蜂窝夹芯结构由面板和处于面板中间的蜂窝夹芯组成，这种结构的夹芯层由金属或复合材料制成一系列多边形孔格，两面附加面板而成，这种结构具有刚性、较高的稳定性和隔声、绝热性能。褶皱结构是二十世纪八十年代中期出现的一种纵向和横向都呈现之字形曲折的异型芯材结构，具有较好的*弯刚度质量比，较好的隔声、隔热和耐疲劳等优点。刘键、陶世毅[38]等人发明了一种应用于高速列车上的轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板。该轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板主要由两个胶合板制作的外层板，中间设置有芳纶蜂窝夹层板，并在芳纶蜂窝结构中填充有塑料、泡沫及*。该轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板具有质量轻，轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板效果明显等特点，解决了传统列车上轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板主要由两层胶合板制成，不仅轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板效果不佳，而且重量大，强度低，使用寿命短等缺点。徐卫国等人[39]发明了一种应用于高速列车的蜂窝轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板。该轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板由内外面板和中间的蜂窝芯构成。至少有一面板与蜂窝芯之间设置轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板层，宁波清水板厂家硅酸钙板 水泥纤维板 陶粒隔墙板受欢迎的

此轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板层为*层（厚度0.5~50mm）或PVC发泡层（厚度为2~100mm）且填在蜂窝芯内，轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板层两面通过粘结剂分别与蜂窝芯及面板内面粘结。面板采用铝合金或玻璃钢制成，蜂窝芯层为铝制芯或者玻璃钢芯。该轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板具有质轻，高强，使用寿命长的优点，又有优良的隔声效果，不仅能满足高速列车的设计需要，也可用于豪华汽车、轮船、地铁方面。石琳[40]等人研究了镁合金蜂窝板和镁铝蜂窝板的隔声性能并对带阻尼层的镁合金蜂窝板和镁铝蜂窝板的隔声性能进行了探讨，研究结果表明蜂窝孔的边长和蜂窝芯的高度对隔声性能影响较大。KhaliulinVI等人[41]主要研究了褶皱芯材制造问题，并且提出了可用于不同材料的深度起伏构造制造，如金属薄板和纸等的工艺。王志谨，徐庆华[42]等研究了V型褶皱夹芯板的隔声性能，分析了褶皱芯材夹层板的隔声性能基本规律，并得出了隔声性能与其特征参数构型之间的基本关6Page16 南昌航空大学硕士*1章绪论系。研究结果表明：复合材料皱褶芯材夹层板的隔声性能与高度和面密度有关，随着高度和面密度的增加，其隔声性能也相应****。此外，研究发现当重量相同时,板的构型对其隔声性能有很大的影响，对于低、高频段，采用双层芯材垂直叠放夹层板的方式，其隔声性能要比单层芯材夹层板好。顾志武[43]等人对蜂窝夹层结构和褶皱芯材结构两者之间隔声性能做了一个*的定性分析并对两者在低频段的隔声性能利用ANSYS软件建立两种结构的基本声学模型进行了数值分析研究。在隔声理论方面研究也有不少进展，Moore&Lyon等人[44]把对称夹芯板(SymmetriSandwihPanel)的位移模式分解成结构对称变形(SymmetriMotion)和反对称模型(AsymmetriMotion)的组合终形成夹芯板声传递阻*矩阵。Moore和Lyon提出了具有隔声量的“模态抵消(ModeCanelling)”夹芯板设计方法，Dym等人则建立了夹芯板的隔*化设计理论[55]，Jones[46]讨论了结构弯曲波，剪切波和胀缩波参与影响隔声量的机理，并进一步验证了早期Kurtze和Watters关于夹层板传声理论的可靠性[47]。另外，近些年来应用Biot理论研究多孔弹性介质夹心板的隔声性能受到科研人员的关注[48]，Lauriks和Bolton等[49]人先后就声波垂直和无规入射到有限大双层夹芯板的隔声情况进行了研究。随后，Atalla等[50]用有限元和边界元的方法先后对低频声波垂直入射和无规入射到有限大双层夹芯板的隔声性能进行了数值分析。国内国立台湾大学曾一航[51]等人利用Biot弹性理论推导声音在多孔材料中的波动方程及Allard所建立声波在单层材料中传递时的传输矩阵，再将材料与材料间的连续边界条件引入，研究了多孔板材与轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板组合后的吸声与轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板效果，并以实验验证了理论的正确性。国立台湾大学唐明志[52]等人通过将三明治蜂巢板芯层视为一弹性多孔材料并利用Biot弹性理论分析声音在多孔材料中的传播情形，建立声波在平板两点间传递的转换矩阵，又转换矩阵来计算三明治蜂窝板的隔声性能，并通过实验验证了理论的可行性后，进一步探讨了芯材的相关参数对该轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板的轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板性能影响。陈卫松，邱小军[53]等人应用Biot关于流体饱和多孔弹性介质的声传播理论，采用传递矩阵的分析方法，就复合多孔弹性材料夹心三层板在不同结构情况下的隔声性能进行了理论研究和实验分析，并与同等条件下双层夹心板的隔声性能进行了比较。数值计算和实验结果均表明，与双层夹心板相比，三层夹心板在中高频段隔声性能有明显优势，但低频段隔声性能有一定程度上的下降。国立台湾海洋大学郑杰元，徐荣均[54]等人研究了声激励轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板非共振传递过程，考虑了结构非共振振型的影响后建立修正的统计能量模型，对双层和三层7Page17 南昌航空大学硕士*1章绪论轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板分别用传统的统计能量法和修正的统计能量法进行评估，结果表明传统的统计能量模型在预估板结构响应及受音室的声压值上，会产生明显的误差。从以上关于轻质复合隔声板材的国内外研究进展来看，轻质复合隔声板材较多依赖于高分子材料以及隔声结构来达到质轻、高隔声的效果，存在降噪形式较单一、耗材、成本高等缺点，且缺乏对于复合降噪机理从理论角度上的深入探讨，因而很有必要研究开发一种高隔声、轻质、环保、低成本、易加工成型的隔声板材，并且探讨其复合降噪机理。1.2本课题研究的目的和意义物质生活的丰富****了人们生活水平的同时也使人们对于周围生活环境的*性提出更高的要求。噪声污染的存在无疑是摆在人们追求更高生活环境道路上的一大障碍，各种降噪材料尤其是轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材的开发与应用能有效减少和降低噪声对人们生活环境的干扰和对身体的损害。隔声墙板作为轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材的主要用途之一，不仅能很好的降低外来噪音对室内环境的干扰，也能减轻室内噪声对外部环境的影响，例如隔声墙板围成的隔声罩能程度削弱噪声声能的传播和扩散。传统的隔声墙体主要靠墙体材料的密度和厚度来控制噪声，不仅降噪形式单一，隔声效果尤其是固体传声的控制不好，而且笨重较厚、承重较大，挤压容积率，这对目前建筑设计和房价尤其是*大城市而言，无疑会造成很大压力。因而，开发设计出一种新型的轻质高隔声墙板，研究意义十分重大。结合研究课题选题依据，本课题选题目的和意义主要可总结为两点：（1）为房屋建筑提供新型轻质隔声墙板，有效****容积率和减少建筑承重。（2）使废胶粉和废钢渣粉再资源化并****其利用的附加值。1.3本课题研究的主要内容（1）探索研究聚氨酯泡沫塑料成型工艺以及温度、聚氨酯软、硬段配比、厚度等参数对材料吸声性能和隔声性能的影响规律。（2）探索参入废钢渣粉的量，粒径及其筋络增强对吸声性能和隔声性能影响。（3）探索研究不同面板层材料、阻尼层厚度对复合隔声墙板声学性能的影响。（4）寻求多层复合后厚度、复合结构、排列顺序对复合隔声墙板的声学性能影响规律并优化声学性能。（5）研究探讨新复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声频率特性及其改进拓宽低频隔声的频率范围的有效措施。8Page18 南昌航空大学硕士*2章降噪材料的分类及其降噪机理2章降噪材料的分类及其降噪机理2.1噪声及其控制声音作为人类互相沟通，交流思想，传播信息的媒介，在人类历史漫长的发展历程中发挥了重要作用，****大地****了人类的文明，和谐悦耳的声音往往给带给人一种美的感受，而有点声音却影响了人们的工作、生活，甚至会危机人们的身心健康。一般意义上对于噪声的定义是：干扰人们正常的生活和工作的声音称之为噪声。噪声从物理学上讲是由各种不同频率和强度的声音无规则的杂乱组合。噪声以产生机理来划分可分为3种[55]：机械性噪声、空气动力性噪声、电磁性噪声，按照噪声来源可划分[5660]：工业机器噪声、城市建筑施工噪声、交通运输噪声、社会生活噪声和自然噪声五类。噪声污染被当今社会认为是继大气污染、水污染后的三大污染。作为一种无形的污染，其危害性很大。噪声对*产生的危害表现为八个方面[6165]：(1)强的噪声可以引起耳部的不适，如*、耳痛、听力损伤等；(2)使工作效率降低；(3)干扰休息和睡眠；(4)噪声还可以引起如*系统功能紊乱、精神障碍、内分泌紊乱甚至事故率升高；(5)损害*；(6)噪声对视力的损害；(7)对女性生理机能的损害；(8)噪声对儿童身心健康危害更大。从噪声污染对人们各方面的危害可以看出，噪声的治理与控制是非常有必要的。噪声的控制主要通过三个环节，即声源控制、声传播途径控制以及保护接受者。从降噪技术来说主要降噪技术有吸声降噪、隔声降噪和阻尼减振降噪等形式，国内外的研究也比较多[6671]。2.2吸声材料及其降噪机理2.2.1吸声材料大多数材料都有一定的吸声性能，我们工程上通常取125Hz、250Hz、500Hz、1000Hz、2000Hz、4000Hz六个中心频率的吸声系数平均值作为材料吸声性能的一般性衡量，平均吸声系数大于0.2的材料，可称为吸声材料，平均吸声系数大于0.56的材料，称为****吸声材料。从材料的吸声机理上可以将吸声材料分为多孔类吸声材料和共振类吸声结构材料。多孔类吸声材料比重小，在高频时材料的吸声系数较大，低频时材料的9Page19 南昌航空大学硕士*2章降噪材料的分类及其降噪机理吸声系数小，而共振吸声结构类材料在低频时吸声系数较高。（1）多孔类吸声材料多孔吸声材料的分类[72]:纤维材料和泡沫材料，按其选材的物理特性和外观主要分为有机纤维吸声材料、无机纤维吸声材料、泡沫吸声材料、金属纤维吸声材料、泡沫金属吸声材料和高分子吸声材料等。（2）共振类吸声材料工程中常用的共振吸声材料主要要空气层吸声[73]、薄膜共振吸声[74]、板材共振吸声[75]、微穿孔吸声[76]等。声学性能易控制，结构简单，装饰效果好，制品强度高是由赫姆霍兹共振吸声器构成的吸声结构的主要特点。2.2.2吸声机理（1）多孔吸声材料吸声机理[77]吸声材料对入射声能的反射较小，因而声能较容易进入材料内部和透过吸声材料。由于多孔吸声材料一般具有许多连续和相互贯通的的气泡结构，因而具有一定的通气性，当声波入射到多孔材料表面时，主要是通过两种机理引起声波的衰减：一是声波产生的振动引起小孔或孔隙内的空气运动，造成和孔壁的摩擦，由于空气分子与材料筋络的摩擦和粘滞力的作用，使相当一部分声能以热能的形式衰减。二是小孔中的空气和孔壁与多孔材料之间的热交换引起的热损失，也使声能衰减。此外，高频声波可使孔隙内的空气质点振动速度加快，同时空气与孔壁的热交换也加快，因而使多孔材料具有较好的高频吸声性能。（2）共振吸声结构吸声机理[78]：共振吸声结构的原理是将几个亥姆霍兹吸声共振器并联，随着声音频率的不同，共振吸声结构的吸声系数随之变化，当入射声波频率与这一系统的固有频率一致时，薄板或薄膜受到声波交变压力结构产生振动，出现了板内部或膜内部摩擦损耗，从而将机械能变为热能，在共振频率时，声能消耗。2.3隔声材料及其降噪机理2.3.1隔声材料隔声材料是指把空气中传播的噪声隔绝、隔断、分离的一种材料、构件或结构。对于隔声材料而言，要起到减弱透射声能，阻挡声音的传播的作用，就不能与吸声材料那样多孔、疏松、透气，相反它的材质应该是重而密实的，如钢板、铅板、砖墙等一类材料，隔声材料材质的要求是密实无孔隙或缝隙且有较大的比重。由于这类隔声材料密实，难于吸收和透过声能而反射能强，所以它的吸声性10Page20 南昌航空大学硕士*2章降噪材料的分类及其降噪机理能相对较差。2.3.2隔声机理对于单层匀质密实板材的隔声性能而言，与其劲度、面密度、阻尼性、入射声波的频率以及入射角有关。图21为单层匀质密实板材的隔声频率特性曲线图[79]。图21单层匀质密实板材的隔声频率特性曲线宁波清水板厂家硅酸钙板 水泥纤维板 陶粒隔墙板受欢迎的

Fig.21Singlehomogeneousdenseboardaoustifrequenyharateristiurve（1）劲度阻尼控制区（Ⅰ区）当入射声波频率较低时，材料的隔声量随声频率的增加而下降，当声波的入射频率与材料的固有振动频率一致时即发生共振，在这一区段内会有一系列的共振频率，其中影响的我们称之为一共振频率，随材料的阻尼越大，*共振振幅的作用越强。（2）质量控制区（Ⅱ区）当入射声波频率继续****并越过劲度与阻尼控制区后，共振效应影响逐渐消失，隔声进入了质量控制区，材料面密度越大，受相同频率入射声波激发引起的振动速度越小，因而隔声量越大，在此区域，面密度增加一倍，隔声量****6dB(A)左右，即质量定律。（3）吻合控制区（Ⅲ区）当入射声波频率越过质量控制区并****到其上限时，质量效应与板的弯曲劲度效应相抵消，此时材料的阻*****小，隔声又出现了低谷，隔声量随之下降，出现了吻合效应。吻合效应是指因入射角度造成的声波作用与隔墙中弯曲波传播速度相吻合而使隔声量降低的现象。固体隔墙中弯曲波的波长由固体本身的弹性性11Page21 南昌航空大学硕士*2章降噪材料的分类及其降噪机理质决定，因此引起吻合效应的条件由声波的频率、入射角以及固体的弹性性质决定的。2.4阻尼材料及其降噪机理2.4.1阻尼材料阻尼降噪材料按材料性质可分为[80]：聚合物基阻尼降噪材料；金属类阻尼降噪材料；复合型阻尼降噪材料；新型功能性高分子阻尼降噪材料。高分子阻尼材料因具有比重轻、易于加工，并且能够产生较大的内耗等优点，在阻尼材料中有广泛应用。高分子阻尼材料又可以分为减振片材和减振涂料两大类。减振片材包括塑料体系和*体系，塑料体系有聚醚型聚氨酯（PUR）、聚*（PVC）、聚苯乙烯（PS）、环氧树脂（EP）、聚酯（PET）、互贯网络聚合物（IPN），以及金属粉、陶瓷粉、玻璃微珠等填充高分子材料。*体系有天然*、乙丙*、丁基*、异戊*等合成*。减振涂料则包括PUR、、乙烯共聚物、*酸酯类聚合物和沥青等。2.4.2阻尼机理阻尼降噪材料的作用机理与材料内部的宏观或微观结构有关，包括热效应、磁效应和原子的再构造[81]。对于高分子聚合物而言，其阻尼机理为[82]：高聚物在交变应力的作用下，形变滞后于应力变化产生滞后现象，这种滞后现象，使得材料的拉伸和回缩循环变化均需要克服其本身的大分子链段之间的内摩擦阻力而产生内耗，在这循环变化过程中，这种内耗机制将振动机械能以热能的形式耗散到环境中去。2.5多层复合隔声材料降噪机理多层复合隔声板材一般由两层及以上材料构成，一般由面板层和夹芯层组成，因而具有多层界面的特点，各层材料利用各自隔声、吸声、阻尼减振等方面的降噪机理来实现隔声性能的****，目前对于多层组合的复合隔声材料降噪机理缺乏系统理论分析，一般认为其降噪机理如下[83]：（1）基于声波在不同介质的界面上发生反射的原理，使声能在复合板材多个界面上反射，声波每遇到一个界面都要经历一次反射和透射的过程，而反射波、透射波又在界面之间的多次反射、透射，进而被复合材料内部吸声、阻尼材料消耗掉。（2）多层复合材料一般采用“夹芯”结构，外层刚性好而且强度较大，中12Page22 南昌航空大学硕士*2章降噪材料的分类及其降噪机理间加以吸声、隔声、阻尼材料。对于中低频范围内的噪声，阻尼材料可以减小材料振动的幅度，削弱共振现象。而在在临界频率下，由于夹层中的阻尼或吸声作用，使得两外层面板间之间相互*，复合结构的隔声量可以达到两面层板各自隔声量之和。尤其是芯层在受到外层约束条件下发生弯曲振动时，阻尼作用会加强，因而临界频率以上的复合板的弯曲共振现象得到减弱，致使隔声量不会因吻合效应而明显下降。（3）夹层材料中复合了吸声、隔声、阻尼材料，实现隔声、吸声和阻尼多重降噪****。此外，夹层的作用使板材总厚度和弯曲劲度*，致使临界频率向高频方向移动，这也有利于****隔声效果。13Page23 南昌航空大学硕士*3章制备工艺和测试方法3章制备工艺和测试方法3.1实验原料本实验使用的实验原料及*如下：表31主要原料及*Tab.31Majormaterialsandreagents原料或*规格生产厂家*YD105工业级天津三石油化工厂液化工业级烟台万华聚氨酯有限公司双二甲氨基*醚（A1）工业级烟台万华聚氨酯有限公司33%三亚*二胺的*溶液工业级烟台万华聚氨酯有限公司二甲基（DMEA）工业级烟台万华聚氨酯有限公司一氟二141B工业级日本三井公司乙二醇分析纯阿拉丁*Ortegol510工业级德国DegussaGoldshmidt公司硅油L6900分析纯美国迈图硅胶集团白凡士林分析纯湖北兴银河化工有限公司受阻酚AO60工业级台湾长春化学有限公司氧化锌（ZnO）分析纯汕头市西陇化工有限公司硬脂酸(SA)分析纯上海青析化工有限公司二硫化并*唑（DM）工业级浙江黄岩浙东*助剂有限公司N环已基2苯并*唑次磺酰胺（CZ）工业级浙江黄岩浙东*助剂有限公司二硫化四甲基秋兰姆（TMTD）工业级浙江黄岩浙东*助剂有限公司邻苯二甲酸二辛酯（DOP）工业级浙江黄岩浙东*助剂有限公司硫磺（S）化学纯国药集团化学*有限公司废钢渣粉（SSP）武钢集团废胶粉（WRP）工业级河南濮阳市金利化工有限公司不锈钢面板、铝板、木板市场自购*实验所用废钢渣粉为武钢集团炼炉废钢渣，经球磨机碾磨成不同粒径的粉状颗粒物，下图31和表32为实验用废钢渣粉及所含成分状况。14Page24 南昌航空大学硕士*3章制备工艺和测试方法图31废钢渣粉实物图Fig.31Steelsrapspowderphysialfigure武钢集团所提供炼炉废钢渣粉所含成分情况见下表32所示。表32废钢渣粉成份含量表Tab.32Steelsrapspowderontenttable成分CaOAl2O3SiO2Fe2O3FeOT.FeP2O5MgOfCaO其他含量百分比（%）41.332.1413.6811.274.8417.680.776.371.90.23.2实验仪器与设备表33主要仪器及设备Tab.33Majorinstrumentsandequipments设备名称型号生产厂家阻*管材料吸隔声测量系统SW系列北京声望声电技术有限公司动态热机械分析仪（DMA）Q800型动态热机械分析仪美国TA公司电热恒温鼓风干燥箱DHG9143BSⅢ型上海新苗医疗器械有限公司电子分析天平BS210S北京赛多利斯仪器系统有限公司冲击弹性试验机WTB0.5营口市新兴试验机械厂JJ1定时电动搅拌器——江苏金坛中大仪器厂开放式炼胶机XK160青岛华隆*机械有限公司无转子硫化仪JC2000E江都市精诚测量仪器厂平板式半自动压力成型机YX25（D）上海西玛伟力香酥机械有限公司电子扫描显微镜（SEM）SU1510日本日立公司角向磨光机S1MSS100A上海锐致电动工具有限公司15Page25 南昌航空大学硕士*3章制备工艺和测试方法3.3实验方案与试样制备3.3.1实验方案和流程本课题实验方案和流程可分为三个部分：复合隔声墙板吸隔声层的制备、阻尼层制备和复合隔声墙板板材制备，制备流程见下图32所示：阻燃面板层（前后两层）加入SSP（废钢渣粉）烘箱恒温发泡聚氨酯预聚物浇注到模具并成型后冷却轻质复合隔声墙板吸隔声层样品夹好面板裁剪尺寸至常温脱模处理开炼机混炼并顺序加入助剂平板硫化机硫化废胶粉、小分子预混阻尼层样品粗*片裁剪尺寸硫化压片脱模处理图32轻质复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板制备流程图Fig.32Thepreparationflowhartoflightweightom*itesoundinsulationboard3.3.2吸隔声层材料制备工艺表34聚氨酯发泡体制作的基本配方表Tab.34Basireipetableofpolyurethanefoamsystem组分质量分数（%）液化45*YD10540A33TEDA0.3516Page26 南昌航空大学硕士*3章制备工艺和测试方法A10.3DMEA0.45硅油L69000.6一氟二141B12OR5010.5液体石蜡0.5根据上表聚氨酯发泡材料制作的基本配方，将33%三亚*二胺的*溶液（A33TEDA）、双二甲氨基*醚（A1）、二甲基（DMEA）、硅油L6900、发泡剂、OR501、液体石蜡和*YD105按质量份数混合，用转速为3000r/min电动搅拌器搅匀，制成A组份待用；液化称为B组份；以经过碾磨和标准筛筛选的各粒径废钢渣粉为C组分，配比待定。（1）先将A组份按照上表33所示配方混合均匀倒入烧杯中，并将B组份和C组份预先用转速为3000r/min电动搅拌器搅拌均匀，以免各组份混合不均就出现乳白发泡迹象。（2）取高度2m，边长为20m的正四边型不锈钢发泡模具，在模具底部和内侧面涂上凡士林脱模膏，并铺上薄膜，模具盖板上也同样处理。（3）将A组份倒入B、C混合组分的烧杯中，并用转速为3000r/min电动搅拌器搅拌，搅拌时间10s~15s左右，制成含废钢渣粉的聚氨酯发泡预聚体，待发泡预聚体出现微弱乳白迹象时，趁其流动性较好将其快速倒入发泡模具内，并用铲子将预聚物拌匀使其均匀分布在模具内。（4）盖上不锈钢盖板（25m×25m），然后用4个G型夹夹住模具和不锈钢盖板使其固定，避免其滑动，并送入预先设置好发泡温度的恒温鼓风干燥箱中发泡。（5）待预聚物在恒温干燥箱中充分发泡45min~60min后，将其从干燥箱中取出在室温熟化12h左右。（6）将试样分别裁剪和加工成直径为10m和3m的圆饼状待测试样。（7）按此方法分别做出各种组份配比、温度、厚度、粒径等试样。3.3.3阻尼层材料制备工艺（1）将废胶粉、AO60、****剂等称重后放入干燥箱干燥。（2）原材料的混合与塑炼：按配方称量AO60混入废胶粉，进行物理混合。17Page27 南昌航空大学硕士*3章制备工艺和测试方法在XK160开炼机上塑炼。割刀，薄通，打三角包，使之混合均匀。（3）混炼：将辊温调至135~140℃，使AO60充分熔融；按一定顺序加入各种其他助剂，割刀，薄通，打三角包，直至混炼均匀，得到混炼胶。（4）热压成型：将试样在YX25(D)型平板硫化机上硫化，压片成型，制得阻尼层试样。3.3.4多层复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材制备工艺（1）将废胶粉过60目标准筛后称量废胶粉50g、小分子AO6050g、助剂：ZnO3g、TMTD0.1g、DOP8g、DM0.4g、CZ0.1g、SA2g、沉降S2.5g。将废胶粉、小分子、ZnO、TMTD、DM、CZ、SA搅拌混合均匀后倒入开炼机塑练，并加入DOP待混合物成型后均匀加入沉降S，塑炼完毕后裁剪尺寸放置于面积20m×20m、厚度2mm模具中，采用平板压力机进行硫化，硫化条件：温度145℃，硫化压力10MPa，硫化时间20min。硫化后即制得废胶粉/小分子杂化阻尼层。（2）选取边长为20m×20m，一定厚度的阻燃面板置于同面积尺寸模具内，将（1）所制阻尼层尺寸同样裁剪成20m×20m置于底部的阻燃面板上。（3）将含的聚氨酯预聚物倒入阻尼层之上，再盖上阻燃面板（面板尺寸稍大于发泡模具尺寸）升温至65℃，60Min后从恒温干燥箱中取出，并置于室温熟化20h~24h左右。裁剪加工尺寸，即可一步制得面板层/吸隔声层/阻尼层面板层为一体的轻质复合隔声墙板。（4）以此制得不同阻燃面板、不同阻尼层厚度、不同组合结构的轻质复合隔声墙板试样。3.4实验测试方法3.4.1试样厚度及面密度测定面密度是指材料单位面积的重量，单位为kg/m2。由前面二章中的材料隔声理论可知，材料的隔声性能与材料的面密度有直接关系，因此需测量每个样品的面密度大小，试样的厚度以及面密度测定工具有：千分尺、直尺和分析天平，由于所制试样形状规则均为正方形和圆形，因此通过直尺量取边长和直径再以分析天平称量试样的重量即可计算出所有待测试样的面密度。18Page28 南昌航空大学硕士*3章制备工艺和测试方法3.4.2试样孔隙率的表征对多孔材料而言，材料孔隙率（P）是指材料内部所有空隙的体积之和与材料总体积的比值，并以百分数来表征，从前本*的一章的综述可知，多孔泡沫体材料的吸隔声性能与材料的空隙率有关系，因此孔隙率作为影响材料声学性能的一个因素，需加以重视。测量孔隙率的方法很多，主要有：饱水孔隙率法、溶剂法、氦流法、压*法等等，用的测量方法为饱水孔隙率法也称重量法。本*实验采用饱水孔隙率法进行测试，具体测试步骤和方法为：每试样组取4~6快2m×2m×0.5m的试样，浸泡在水中并抽真空排气30min后取出，测量个试样在水中的重量W1和饱和面干时的重量W2，再将其移到恒温干燥箱中100℃烘24小时，并称量烘干后的重量W3。由此计算试样的空隙率P为：P=DWW2/r1式中：DW（=W3W2）—蒸发水含量r1（=W2/（W2W1））—试样饱和水时的比重3.4.3试样声学性能表征材料的声学性能评价参量主要是吸声系数（a）和传声损失（TL）。吸声系数是表征材料吸声性能好坏的参考量，吸声系数越高，材料吸声性能也越优越，传递损失是表征材料隔声性能的参考量，传递损失分贝数越高，表明材料的隔声性能也越好。声学材料的吸声性能一般有两种，一种是驻波管法，另一种是混响室法，对于实验室小试样的吸声性能测试主要是通过驻波管法来实现。声学材料的隔声性能测试主要是通过混响室法和多通道阻*管（驻波管的改进）法测试。混响室法建造规格要求很高主要应用于实际工程施工时测试材料的声学性能，对于一般实验室小样件的声学性能测试主要采用驻波管法。声学性能测试是本*实验测试中的*，采用的是基于传递函数法设计的多传声器阻*管法测量所有试样的吸声性能和隔声性能。测试系统由北京声望声电技术有限公司开发的SW系列材料吸隔声测量系统。该系统具备的功能有：（1）直接完成测试材料全频段（125Hz~6300Hz）垂直入射时材料吸声系数、反射系数、声阻*、声导纳和单层、多层材料的隔声量。19Page29 南昌航空大学硕士*3章制备工艺和测试方法（2）配合其他的噪声测试系统还可进行声强测试、混响时间测试、建筑隔声测试、电声测试和声功率测试等。系统的测试分析软件可方便对声测试信号进行采集、处理和分析，从而使材料声学特性的测试工作大为简便。（3）该测试系统还可实时进行信号的采集、存储及在线分析。对噪声信号在线进行FFT频谱分析及实时在线监测分析结果（包括FFT、自谱、互谱、相关性、相干性、传递函数），从而得到信号的频谱特性，时域信号特性、总量值随着时间、转速、位移等的变化曲线。系统吸声测试系统和隔声测试系统如下图33所示（a）吸声测试系统示意图(b)隔声测试系统示意图()阻*管材料吸隔声测量系统实物图(d)吸声性能测试实物图(e)隔声性能测试实物图20Page30 南昌航空大学硕士*3章制备工艺和测试方法图33阻*管材料吸隔声测量系统Fig.33Impedanetubematerialabsorptionandsoundinsulationmeasurementsystem3.4.4试样微观结构SEM扫描为了表征轻质吸轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板芯层发泡体的微观结构，以了解的加入对泡体孔隙大小、结构的形态影响，本实验使用SU1510型电子扫描显微镜观测泡体断面的微观结构。本次实验SEM扫描试样检测准备和具体操作步骤为：先将做好的吸隔声芯层样品切割成长条柱状，尺寸为3m×1m×1m，将切割好的待测样浸在液氮中冷冻后取出，立即横向掰断以保持横断面原貌，再裁剪成1m×1m×0.5m小样，注意脆断的横截面保留并将其粘附于专门用于观测扫描用的喷金金属片上，注意脆断面朝上，真空喷金后，送入扫描设备观察并调好放大倍数观测材料微观断面结构，拍照记录。3.4.5试样DMA阻尼性能表征动态热机械分析仪简称DMA，是目前国内外常用的测量材料阻尼性能的标准测量方法之一。本*实验采用的是美国TA仪器公司生产的Q800型动态热机械分析仪。DMAQ800是一台能测量固体、纤维、薄膜、凝胶和粘弹性液体的阻尼性能的精密仪器，在全世界范围内都有广泛应用，其可以提供多种振动形式和多种配套夹具，用以满足不同情况下的测试要求，配套夹具主要有：氮/双悬臂梁夹具、三点弯曲夹具、压缩夹具、剪切三明治夹具、拉伸夹具和穿刺夹具等，不同的夹具对应不同的测试情况，可测量包括阻尼、模量、蠕变、应力松弛、玻璃化转变温度和软化点等等，设备测试的扫描温度范围为150℃~600℃，升温速率范围为0.1℃/min~20℃/min，扫描频率范围为0.01Hz~200Hz。图34动态热机械分析仪（DMA）图35双悬臂梁夹具21Page31 南昌航空大学硕士*3章制备工艺和测试方法Fig.34DMA(Q800)Fig.35Doubleantileverbeamlamp本实验以双悬臂梁夹具进行测试，分别进行温度扫描和频率扫描，绘制试样的储能模量、损耗模量、损耗因子随温度和频率变化的关系，以损耗因子tand来表征试样的阻尼性能，tand越高表明材料的阻尼性能越好。试样尺寸为35mm×15mm×4mm。本*阻尼性能测试中温度扫描条件为：频率恒定值为1Hz，扫描温度为40~150℃，升温速度为3℃/min，应变控制为0.05%；频率扫描条件为：温度为恒定值35℃，频率范围为1Hz~100Hz，应变控制为0.05%。3.4.6试样*冲击性能测定*冲击性能是指试样抵*冲击负荷作用的能力，单的、作为检定材料冲击性能的试验方法就是简支梁冲击试验和悬臂梁冲击试验。它是把待测材料制成规定尺寸和形状(有缺口或无缺口长条型)的试样，用一定能量的摆锤击打，以冲断试样所消耗的功除以试样(若有缺口为缺口处)的横截面积来表示，单位kJ/m2。将所制得的各个复合材料样品裁剪成2个长10m、宽2m、厚2m左右的长方体试样，用冲击实验机分别测出使试样断裂的能量值，取其平均值。用直尺量取边长并计算断面面积，取其平均值。然后用平均的能量值除以平均断裂面积得出冲击性能（KJ/㎡）。22Page32 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究4章吸隔声层材料声学性能研究4.1实验设计吸隔声层材料声学性能研究是本**之一，吸隔声层材料声学性能的好坏对整个轻质隔声墙板声学性能有直接影响。在本章实验中设计了聚氨酯软、硬段不同配比、发泡温度、试样厚度、废钢渣粉含量及粒径对吸隔声芯层声学性能的影响。聚氨酯软、硬段配比(即A：B)设计分别为7：3、6：4、5：5、4：6、3：7；发泡温度设计为分别35℃、45℃、55℃、65℃、75℃；厚度设计分别为0.5m、1m、1.5m、2m；废钢渣粉添加含量设计分别为10%、30%、50%、70%；废钢渣粉粒径设计分别为60目、80目、100目、120目、140目。并以不同温度、废钢渣粉添加量、废钢渣粉粒径进了了正交实验以确定试样。按照上述设定的声学影响参数制备试样，各具体试样的参数在以下的具体影响因子对声学性能影响分析中以表的形式给出。按照以上实验设计完成各试样制作和裁剪工作，采用北京声望声电技术有限公司提供的阻*管材料吸隔声测量系统进行测试和分析，测试界面和分析界面见下图41所示。(a)吸声性能测试软件界面(b)隔声性能测试软件界面23Page33 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究()多频段拟合吸声分析(d)多频段拟合隔声分析图41材料吸隔声测量系统测试与分析图Fig.41Testingandanalys*figureofmaterialsuti*oundinsulationmeasurementsystem在测量材料声学性能过程中，为克服环境背景噪声对材料声学性能测试过程中的影响，通过调节功率放大器，确保整个阻*管内吸声测试和隔声测试环境声压级在95dB(A)~115dB(A)之间，远高于测试现场实际环境背景声压级（测试结果为35dB(A)左右），完全符合测试条件。材料吸隔声测试对于每个材料样品测试次数为2次，系统每次测试涵盖低频（63Hz~800Hz）、中频（500Hz~1600Hz）、高频（1000Hz~6300Hz）范围内的吸声系数（Aoustialabsorptivity）和传声损失（Soundtran*issionloss），声学性能测试取2次测量的平均结果，并将材料试样所测试的各频率段的吸声系数和传声损失数据导入到数据分析模块中，自动生成如图41()和(d)测试界面，并通过相邻频率段（低、中、高频）之间重合频率的曲线部分衔接生成完整的全频段（63Hz~6300Hz）吸声系数和传声损失结果，声学测试数据结果一般以1/3倍频程后输出。将所有试样数据导出后以Origin8.5数据处理与绘图软件，得到各试样吸声系数/传声损失随频率变化图以及平均吸声系数和平均传声损失图，由于数据经1/3倍频程后数据点主要集中在低、中频段（63Hz~1600Hz）而在较高频段（1600Hz~6300Hz）数据点相对较少，若以线性频率变化为横坐标绘图，在63Hz~6300Hz范围内所得曲线数据分布点在低、中频范围太过集中，所绘曲线图难以研判各试样在低、中频内的变化和比较，尤其是试样在低频率范围内声学性能相差不大的情况。要达到既能掌握各试样在全频段变化趋势又能很好低分辨其在低、中频的变化情况的目的，在Origin软件中将横坐标在1600Hz~1601Hz很小的范围内以“break”打断，在64Hz~1600Hz以Log2取对数，在1601Hz~6400Hz取线性，这样很好的将低、中频范围内的数据点分散开来，打断的只是在1600Hz这一个点频率，因而不影响整频率段的曲线分析，故以下所有声学性能分析图横坐标在1600Hz这个点上有“//”打断符号，特以说明。24Page34 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究4.2聚氨酯软、硬段不同配比对材料声学性能的影响聚氨酯发泡材料为（XY）n型线性嵌段共聚物[84]，其中一个嵌段相对呈柔性，这个非晶型嵌段赋予聚合物弹性，因此通常被称为软段；另一个嵌段是由芳香族与扩链剂反应生成的硬段。本实验中软段由*YD105组成即A组份，而硬段则为基*（）即B组份。将聚氨酯软段、硬段分别配制为7：3、6：4、5：5、4：6、3：7后所得样品实物从左到右、上到下依次如下图42所示。(a)WA:WB=7:3(b)WA:WB=6:4()WA:WB=5:5(d)WA:WB=4:6(e)WA:WB=3:7图42聚氨酯发泡体软、硬段各配比试样实物图Fig.42SamplephysialmapofPolyurethanefoamingratioofsoftandha*egments由上图42各聚氨酯发泡体软、硬段各配比试样实物图中可明显从宏观上观察到当WA：WB为7：3和6：4发泡后的材料明显存在发泡体筋络支撑不住材料重力而出现塌瘪的现象，由于聚氨酯软段含量的多少对于整个聚氨酯力学性能有显著影响，软段提供发泡体的韧性，硬段贡献发泡体的刚性[85]，因此软段过多会使材料刚度不够而出现发泡体坍塌，相反硬段含量过多会使材料粘弹性、拉伸强度、撕裂强度、*冲击性能等一系列力学性能下降现象[86]。因此对于聚氨酯软段、硬段的配比对材料声学性能的影响在后续实验中只探讨WA：WB分别为5：5、4：6、3：7的情况。聚氨酯不同软、硬段配比试样基本参数见下表41所示。25Page35 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究表41聚氨酯软、硬段不同配比试样基本参数表Tab.41BasiparametertableofPolyurethanefoamingratioofsoftandha*egments试样编号面积/m2厚度/m面密度/kg/m2温度/℃软、硬段比/WA:WB钢渣粉添加量孔隙率(%)6#78.539820.946055℃5:5072.189#78.539820.958255℃4:6071.8810#78.539820.947655℃3:7070.244.2.1聚氨酯软、硬段不同配比对材料吸声性能的影响根据实验设计制备了WA：WB分别为5:5、4:6、3:7的吸隔声材料试样，在其具有相同厚度、近面密度情况下测得其吸声系数随频率变化曲线如下图43所示，图44为聚氨酯软、硬段不同配比情况下的材料的平均吸声系数，在图43曲线上根据平均吸声系数评价标准分别取125Hz、250Hz、500Hz、1000Hz、2000Hz、4000Hz六个中心频率时所对应的吸声系数的算术平均值。0.55:50.44:63:70.30.20.10.0641282565121024200040006000Frequene(Hz)图43聚氨酯发泡体软、硬段不同配比对材料吸声性能影响Fig.43Differe*atioofhardandsoftsegmentsimpatonthesoundabsorptionperformaneofmaterials26Page36 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究0.30.20.10.00.2030.1360.1065:56:47:3WB:WA图44聚氨酯发泡体软、硬段不同配比平均吸声系数Fig.44Averagesoundaoustialabsorptionofdiffere*atioofhardandsoftsegments由上图43可知各软、硬段配比材料试样随着频率的*，其吸声系数均*，但各频率段增加趋势不尽一致，在低频（64Hz~500Hz）和较高频（>4000Hz）范围内吸声系数*走势趋缓，而在中频范围内吸声系数随频率变化*趋势明显。在64Hz~500Hz之间的低频范围内，三种配比材料吸声系数除了软、硬段比为5：5在个别点上吸声系数大于0.1以外，其他的数据点都落在0.1以下，低频范围内的吸声系数都不尽理想，对于多孔类吸声材料而言这不仅与材料本身的性质有关也和材料的厚度有关系，后续探讨厚度的问题。在中频率段500Hz~6300Hz的范围内聚氨酯软、硬段比为5：5的发泡体材料吸声效果明显好于其他两种配比，在1000Hz以上的频率范围都能大于0.2，4000Hz以上大于0.4表现出较好的吸声性能。就平均吸声系数而言，从图44中也可以看出软、硬段比为5：5时材料平均吸声系数为0.203>0.2，而软、硬段比为4:6和3:7时平均吸声系数远低于0.2。因此，聚氨酯不同软、硬段各配比总体表现为硬段比例越大，吸声效果降低，在全频率范围内吸声性能有5：5>4：6>3：7。聚氨酯软段在力学上表现为其较好的柔性和韧性，从吸声机理上说，声能传入聚氨酯多孔材料表面时，除一部分被反射和透射外，另一部分则进入多孔材料孔隙内部，引起空气压缩和材料振动，空气分子与空隙筋络发生摩擦和粘滞作用而使得声能以热能的形式损耗。软段的含量对于材料表现出的粘滞作用密切相关，软段越多，粘滞力效果也越明显，因而表现出对声能的损耗也越大。4.2.2聚氨酯软、硬段不同配比对材料隔声性能的影响将聚氨酯软、硬段各配比试样进行隔声性能测试模块后得到6#、9#和10#27Page37 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究试样传声损失随各频率变化以及三种配比的平均传声损失如下图45和图46所示。605:54:6503:7403020100641282565121024200040006000Frequene(Hz)图45聚氨酯发泡体软、硬段不同配比对材料隔声性能影响Fig.45Differe*atioofhardandsoftsegmentsimpatonthesoundinsulationperformaneofmaterials4032.7833.481302010029.0115:56:47:3WB:WA图46聚氨酯发泡体软、硬段不同配比平均传声损失Fig.46Averagesoundtran*issionlossofDiffere*atioofhardandsoftsegments由前面二章节隔声材料与隔声机理内容中，我们可以看到，隔声的机理与吸声机理相差较大，吸声材料主要是加强对声能在材料内部摩擦的损耗，而隔声28Page38 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究主要是阻断材料声能的传播，降低透射系数。对于单层匀质材料，隔声机理受劲度和阻尼控制区、质量控制区、吻合效应区控制。从图45聚氨酯发泡体软、硬段不同配比对材料隔声性能影响图可以看出，在64Hz~800Hz左右的频率段范围内为其劲度和阻尼控制区，但各配比试样的质量控制和吻合效应频率范围并不重合，聚氨酯软、硬段配比为5：5时在800Hz~3200Hz内为其质量控制区，配比为4：6和3：7的情况其质量控制区频率范围较窄为800Hz~1600Hz，基本落在中频范围内，在>4000Hz频率范围内，三种配比因吻和效应而出现隔声性能下降。从每个频率段比较来看，在64Hz~500Hz范围内聚氨酯软、硬段为5：5时隔声性能优于其他两种情况，而在中、高频率范围内，随着硬段含量的*，隔声性能也随之增加，在1000Hz~4000Hz范围内4：6和3：7的配比试样隔声性能尤为优异，传递损失达到40dB(A)以上。从图46中比较三者之间平均传递损失效果图中可见，整体上隔声性能有5：5<4：6<3：7，后两者平均传递损失高出前者4dB(A)左右，这和前面比较三者之间的吸声性能刚好相反，但并不能就此说明材料吸声效果越好，隔声性能就越差，后面将探讨加入废钢渣改性后的情况。因此，就以相同厚度、相同温度和近面密度比较不同聚氨酯软、硬段隔声性能情况下而言，在低频范围内显然软段含量越大其隔声性能较硬段含量大的试样好，这跟材料本身有关，软段越多，材料粘弹性越好，加强内部声能损耗，因而隔声性能越好，在中、高频范围内材料硬段含量较多，有较强的刚度，尽管也有部分声能进入材料内部损耗的情况，但此时，材料反射的声能更多，因而总体阻断声能的效果较好，故在中、高频范围内，聚氨酯硬段越多，对于声能的阻断作用也越大，表现出更高的隔声性能。目前对于高分子声学材料的研究主要集中在如何****其低频范围内的声学性能，考虑到聚氨酯软、硬段比为5：5的试样较其他配比试样在全频段有更高的吸声性能和低频率范围内的隔声性能，同时也兼具有更好的力学性能。因此，后面所有实验所用聚氨酯软、硬段配比均以WA:WB=5：5的情况下进行。4.3厚度对吸隔声层材料声学性能的影响确定完聚氨酯泡沫体组分配比后，按照WA:WB=5：5的情况分不含废钢渣粉和含有废钢渣粉两组情况探讨不同厚度是聚氨酯发泡体材料的声学性能，将材料制备成2m、1.5m、1m、1.5m四个厚度的试样后测试。下表42和表43分别为不添加废钢渣粉和添加30%废钢渣粉时不同厚度待

测试样基本参数表。表42不含废钢渣粉时不同厚度试样参数表宁波清水板厂家硅酸钙板 水泥纤维板 陶粒隔墙板受欢迎的

Tab.42Differentthiknessofsampleparametertablewithnoninludesteelslagpowder试样编号面积/m2厚度/m面密度/kg/m2软、硬段比/WA:WB钢渣粉添加量孔隙率(%)29Page39 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究1#78.539820.98291:1070.122#78.53981.50.72321:1070.123#78.539810.48641:1070.124#78.53980.50.24521:1070.12表43含废钢渣粉时不同厚度试样Tab.43Differentthiknessofsampleparametertableinludesteelslagpowder试样编号面积/m2厚度/m面密度/kg/m2软、硬段比/WA:WB钢渣粉添加量孔隙率(%)20#78.539821.27781:130%82.5939#78.53981.51.26731:130%82.5940#78.539811.27141:130%82.5941#78.53980.51.28171:130%82.594.3.1厚度对吸隔声层材料吸声性能的影响将制备好的各厚度试样进行材料声学性能测试，所得各试样吸声系数随各频率变化曲线图如下图47和图48所示。根据图47和图48曲线上分别取125Hz、250Hz、500Hz、1000Hz、2000Hz、4000Hz六个中心频率时所对应的吸声系数的算术平均值绘制不添加废钢渣粉和添加废钢渣粉两种情况下各厚度的平均吸声系数图，结果如下图49所示。0.50.42.0m1.5m1.0m0.5m0.50.42.0m1.5m1.0m0.5m0.30.20.10.0641282565121024200040006000Frequene(Hz)0.30.20.10.0641282565121024200040006000Frequene(Hz)图47Wssp:Wpu=0图48Wssp:Wpu=3:1030Page40 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究0.3无填料添加30%填料0.2370.2120.20.1810.1680.1630.10.00.1480.1190.0870.51.01.52.0Thiknes*图49不同厚度材料平均吸声系数Fig.49Averagesoundaoustialabsorptionofdifferentthiknessofthematerial由图47和图48可以看出：无论是不添加废钢渣粉还是添加废钢渣粉的情况下，材料厚度越大对于声能的吸声效果越好。不添加废钢渣粉时，材料不同厚度在低、中频段（641600Hz）范围内吸声系数大多数在0.1以下，尤其是厚度为0.5m时在低、中频范围内吸声系数更低于0.05，基本对声能无损耗。总体上各试样随频率*，材料吸声性能也越好，当频率达到1250Hz后吸声效果明显。加入30%废钢渣粉后的图48和不添加废钢渣粉的图47对比，添加废钢渣粉后的聚氨酯泡沫材料不仅明显****了材料的吸声效果，更重要的是拓宽了频率范围，这一点在64Hz~250Hz范围内表现明显。添加废钢渣粉后的试样不同厚度表明：厚度对于****低频范围内的吸声性能积****作用，但在>4000Hz的较高频率段厚度的增加趋势明显放缓。厚度越大，声能进入材料内部后要穿过材料时所经历的路径更长，因而得到的声能消耗也越多，尤其是添加了废钢渣粉改性后的聚氨酯泡沫体材料。4.3.2厚度对吸隔声层材料隔声性能的影响按照表42和43所标明的试样基本参数制备出不含粉和添加30%废钢渣粉的各试样进行材料隔声性能测试，测试结果如下图410和图411所示，图412是按照125Hz、250Hz、500Hz、1000Hz、2000Hz、4000Hz六个中心频率分别取图410和图411对应传声损失的算术平均值后得到的相应平均传声损失。31Page41 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究50402.0m1.5m1.0m0.5m50402.0m1.5m1.0m3020100641282565121024200040006000Frequene(Hz)0.5m3020100641282565121024200040006000Frequene(Hz)图410Wssp:Wpu=0图411Wssp:Wpu=3:1040不含钢渣粉30含30%钢渣粉29.83327.94723.79124.09421.1552016.38217.1221009.5640.51.01.52.0Thiknes*图412不同厚度材料平均传声损失Fig.412Averagesoundtran*issionlossofdifferentthiknessofthematerial由上图410和图411可以看出：不添加废钢渣粉和添加30%废钢渣粉两组情况下比较，不添加废钢渣粉时各试样64Hz~500Hz范围内隔声量较高，且厚度对材料隔声性能的影响较添加30%废钢渣粉时的情况明显。图410也可以看出各厚度在较高频率范围是受吻合效应影响比图411添加30%废钢渣粉时要大，这与材料添加废钢渣粉后刚度增加有关，厚度是影响材料的吻合效应的因素之一。厚度和刚度的增加有利于降低发生吻合效应的临界频率，因而在图411中受吻合效应影响频率段（>3000Hz）时表现出较图410更好的高频隔声性能，具体在图上的表现为图410中高频段部分吻合效应区，材料传声损失陡降，而图411中同样处于吻合效应区时，材料隔声效果下降较图410明显放缓。从图412中从平均传递损失角度可以看出整体上材料的厚度对与材料隔声性能的影响较大，厚度为0.5m和1m，1m和2m的试样面密度上相差一倍，传声损失基32Page42 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究本相差在6dB(A)~10dB(A)左右，但添加30%废钢渣粉时厚度影响较不添加废钢渣粉时大，在图412中表现为添加废钢渣粉时，厚度在0.5m和1m、1m和2m时，其面密度刚好相差1倍，但传声损失相差在10dB(A)左右，不添加废钢渣粉时面密度相差1倍，传声损失相差在6dB(A)~7dB(A)左右。整体上在这两组不同厚度时材料隔声性能比较中可以看出不添加废钢渣粉时材料隔声性能要优于添加30%废钢渣粉时的情况，但这还不考虑温度和粒径对材料隔声性能的影响，因此还不能以此说明添加废钢渣粉后较不添加废钢渣粉时材料的隔声性能要差的结论。后续实验将进一步探究温度、废钢渣粉添加量以及粒径之间对隔声性能的影响。厚度除了对材料声学性能有较大影响外对于材料样品制备也有影响，较薄的试样在发泡过程中容易因发泡不均匀导致泡孔分布不均以及空洞的情况，这对隔声情况影响非常明显，图410和图411中，厚度为0.5m的试样明显隔声效果较其他厚度试样相差甚远，为了尽量减少发泡工艺和材料裁剪过程中出现泡孔分布不均以及空洞对材料声学测试和后续数据、图的分析、研判结果的影响，选定后续实验中温度、废钢渣粉含量、废钢渣粉粒径对材料声学性能影响的试样制备厚度参数均为2m。4.4制备温度对吸隔声层材料声学性能的影响温度是聚氨酯发泡材料发泡过程中需要控制的一个重要因素，从*性质上来讲，温度对于聚氨酯原料中的催化剂有重要影响，温度不够发泡体系中的发泡剂和催化剂无法发挥效能，进而影响整个发泡过程，甚至无法生成泡沫塑料，发泡温度过高，容易在操作过程中出现反应过快以至于刚注入的泡液立刻发生化学反应，乳白时间过短，后续注入的预聚物还没来得及反应，先注入的预聚物发泡接近完成，后导致预聚物流动性差，发泡不均匀[85]。此外，发泡温度的高低，对于泡沫内部孔隙也有影响，庞海燕，敬仕明，温茂萍等[87]人认为温度对于聚氨酯材料内部弹性模量和空隙都有一定影响，弹性模量随温度的升高而降低，泡沫内部孔壁随温度升高也越容易发生*。为探究温度对于吸隔声材料声学性能的研究，设置了两组实验，一组是不添*时不同温度对材料声学性能的影响，另一组是添加了废钢渣粉时不同温度对材料声学性能的影响，并以10%、30%、50%、70%四种添加量加以研究。下表44、表45、表46、表47、表48为研究各温度对材料声学性能影响的试样参数表。表44不加废钢渣粉时不同温度试样参数表Tab.44DifferenttemperaturesampleparametertableforWssp:Wpu=0试样面积厚度面密度温度/软、硬段比/WA:WB钢渣粉添加量孔隙率(%)33Page43 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究编号/m2/m/kg/m2℃1#78.539820.982935℃1:1070.125#78.539820.987445℃1:1070.236#78.539820.946055℃1:1072.187#78.539820.968565℃1:1074.888#78.539820.991475℃1:1076.67表45加入10%废钢渣粉时不同温度试样参数表Tab.45DifferenttemperaturesampleparametertableforWssp:Wpu=1：10试样编号面积/m2厚度/m面密度/kg/m2温度/℃软、硬段比/WA:WB钢渣粉添加量钢渣粉粒径/目孔隙率(%)16#78.539821.054155℃1:110%6076.3311#78.539821.048465℃1:110%6078.3417#78.539821.061375℃1:110%6080.86表46加入30%废钢渣粉时不同温度试样参数表Tab.46DifferenttemperaturesampleparametertableforWssp:Wpu=3：10试样编号面积/m2厚度/m面密度/kg/m2温度/℃软、硬段比/WA:WB钢渣粉添加量钢渣粉粒径/目孔隙率(%)18#78.539821.268455℃1:130%6075.6219#78.539821.284665℃1:130%6079.3320#78.539821.277875℃1:130%6082.59表47加入50%废钢渣粉时不同温度试样参数表Tab.47DifferenttemperaturesampleparametertableforWssp:Wpu=5：10试样编号面积/m2厚度/m面密度/kg/m2温度/℃软、硬段比/WA:WB钢渣粉添加量钢渣粉粒径/目孔隙率(%)25#78.539821.481155℃1:150%6078.4326#78.539821.501265℃1:150%6081.3727#78.539821.489675℃1:150%6084.71表48加入70%废钢渣粉时不同温度试样参数表Tab.48DifferenttemperaturesampleparametertableforWssp:Wpu=7：10试样编号面积/m2厚度/m面密度/kg/m2温度/℃软、硬段比/WA:WB钢渣粉添加量钢渣粉粒径/目孔隙率(%)32#78.539821.649255℃1:170%6080.3433#78.539821.657465℃1:170%6082.1934#78.539821.648475℃1:170%6084.894.4.1温度对吸隔声层材料吸声性能的影响4.4.1.1不添加废钢渣粉时不同温度对材料吸声性能影响为研究温度对材料声学性能影响，先以不添加废钢渣粉时的试样在35℃、34Page44 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究45℃、55℃、65℃、75℃五个梯度下进行发泡后制备聚氨酯发泡体材料，发泡过程中从实验操作上讲，发泡速度随温度升高而加快，因而为保证有足够操作时间，不宜将温度升至80℃以上。将上述5个温度下发泡的试样进行材料吸声性能测试后得到不添加废钢渣粉时不同温度对材料吸声性能影响见下图413所示。0.535℃45℃0.455℃65℃75℃0.30.20.10.0641282565121024200040006000Frequene(Hz)图413不添加废钢渣粉时不同温度对材料吸声性能影响Fig.413DifferenttemperatureontheinflueneonthesoundaoustialabsorptionforWssp:Wpu=0由图413可以看出：各频段上，不添加废钢渣粉时不同温度对于材料吸声性能影响不显著，温度在65℃时吸声性能，整体上各温度随频率的*，吸声效果也越好，在64Hz~800Hz范围内吸声系数均<0.2，尤其是64Hz~250Hz的低频范围内吸声系数基本低于0.1，说明材料吸声性能较差，温度的变化对****低、中频范围的吸声性能不明显。温度的高低对于材料发泡过程的速度方面有较显著影响，温度较低，反应速度也越慢，固化时间长，反应不*，因而后续的实验中佳的温度梯度55℃、65℃、75℃来继续探讨温度、废钢渣粉添加量及粒径的关系。4.4.1.2添加废钢渣粉时不同温度对材料吸声性能影响为进一步探究温度对材料吸声性能的影响，以添加废钢渣粉改性后的各试样分别在55℃、65℃、75℃的情况下比较。按照各不同废钢渣粉添加量和温度制备出表45、表46、表47、表48中所示参数的试样进行吸声性能测试，测试结果见下图414所示，并在各图上分别取125Hz、250Hz、500Hz、1000Hz、2000Hz、4000Hz六个中心频率时所对应的吸声系数的算术平均值绘制不同废钢渣粉添加量时不同温度对材料的平均吸声系数图，见下图415所示。35Page45 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究0.50.455℃65℃75℃0.50.455℃65℃75℃0.30.20.10.0641282565121024200040006000Frequene(Hz)0.30.20.10.0641282565121024200040006000Frequene(Hz)0.5（a）Wssp:Wpu=1：10（b）Wssp:Wpu=3：100.80.40.355℃65℃75℃0.70.60.555℃65℃75℃0.20.10.0641282565121024200040006000Frequene(Hz)0.40.30.20.10.0641282565121024200040006000Frequene(Hz)（）Wssp:Wpu=5：10（d）Wssp:Wpu=7：10图414添加不同废钢渣粉时各温度对材料吸声性能影响Fig.414Temperatureimpatonabsorptionperformaneofthematerialfordiffirentaddin*untsofsrapslagpowder0.40.36755℃65℃0.3350.3280.375℃0.2870.3060.2750.270.250.2290.2370.20.1890.2030.180.2120.20.10.0无10%30%50%70%Steelslagpowdermassratio36Page46 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究图415不同废钢渣粉添加量时温度对材料平均吸声性能影响Fig.415Temperatureimpaton*erageabsorptionperformaneofthematerialfordiffirentaddin*untsofsrapslagpowder由图415(a)、(b)、()、(d)可以看出：对于含有废钢渣粉的试样而言，温度对材料吸声性能影响不大，但都表现出65℃>55℃>75℃，图414(a)中在中、高频（500Hz~6300Hz）范围内，65℃的试样吸声系数明显高于其他两个试样，从(b)、()、(d)所示的图来看，其温度对于材料吸声性能的影响不显著，因为不同废钢渣粉的添加量对材料吸声性能也有影响，但整体上有65℃>55℃>75℃。此外，从图414可以对比图413不添加废钢渣粉时材料的55℃、65℃、75℃对应的曲线，添加废钢渣粉后的试样，温度对于低频范围内（64Hz~500Hz）的吸声性能影响要大于不添加废钢渣粉时的试样，在图中表现为图415(b)、()、(d)低频段各温度对应的吸声系数相差较图413中同频率段各温度试样要大，这可能是以废钢渣粉改性后的吸隔声材料在低频段内对温度较敏感，此外，废钢渣粉的加入在图414上还可以看出同频段，废钢渣粉加入量越大，吸声性能也随之****，后面的实验将继续探究不同废钢渣粉添加量对材料声学性能的影响。从图415不同废钢渣粉添加量时温度对材料平均吸声性能影响图中可以看出，无论是不添加还是添加了废钢渣粉，65℃为佳发泡温度，且随着废钢渣粉量的*，各温度试样关系65℃>55℃>75℃也越明显。聚氨酯泡沫材料在成型过程中，温度若低于佳催化剂和发泡剂所需温度时，容易出现固化时间长，反应不*，甚至发泡过程难以完成，实验中55℃还不足以发挥其佳发泡性能，但温度过高，容易反应过快，先注入的聚氨酯预聚物因发泡完成过早而影响后续注入的聚氨酯预聚物的流动性，使整个吸隔声层泡体分布不均匀，影响材料的声学性能。由于牵涉到较多化学反应问题，仅从宏观方面反应温度对材料声学性能的影响，对于各化学机理方面的微观解释，还有待进一步研究。4.4.2温度对吸隔声层材料隔声性能的影响4.4.2.1不添加废钢渣粉时温度对材料隔声性能影响将上表44对应的试样进行隔声性能测试得到不添加废钢渣粉时各温度对材料隔声性能的影响图如下图416所示。37Page47 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究6035℃504045℃55℃65℃75℃3020100641282565121024200040006000Frequene(Hz)图416不添加废钢渣粉时不同温度对材料隔声性能影响Fig.416DifferenttemperatureontheinflueneonthesoundinsulationperformaneforWssp:Wpu=0从图416可以看出：在全频段范围内，试样发泡温度为65℃时材料隔声性能较好，各温度梯度曲线走势基本趋于一致，温度变化对拓宽较高隔声性能的频率范围无多大影响，但温度对于材料整体的隔声性能影响较明显，尤其在125Hz~500Hz和1600Hz~3200Hz范围内，且为隔声性能表现较好的频段，都在20dB(A)~38dB(A)和25dB(A)~49dB(A)范围。不同温度对于材料隔声性能的影响同样是发泡过程中催化剂、发泡剂等对温度变化较为敏感的组份通过影响材料形成过程和泡孔空隙及筋络的*性质来影响材料的隔声性能，原因是随着温度的升高，催化剂、发泡剂逐渐发挥其佳性能，泡孔稳定均匀，材料也具备较好的力学性能，对于声能的阻断作用也越强，隔声性能也越好，但温度继续增加，发泡过程中，反应过于剧烈，先倒入的预聚物没等后面的预聚物倒入就已经完成发泡，影响了流动性，造成材料泡孔分布不均，而影响材料隔声性能，因而在图416中隔声性能表现为：65℃>75℃>55℃>45℃>35℃。4.4.2.2添加废钢渣粉时温度对材料隔声性能影响将上表45、表46、表47和表48所示试样进行隔声性能测试，得到添加废钢渣粉后不同废钢渣粉添加量时各温度对材料隔声性能的影响图如下图417所示。图418为不同添加废钢渣粉时不同废钢渣粉添加量下温度对材料的平均传声损失。38Page48 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究504055℃65℃75℃504055℃65℃75℃3020100641282565121024200040006000Frequene(Hz)3020100641282565121024200040006000Frequene(Hz)50（a）Wssp:Wpu=1：10（b）Wssp:Wpu=3：10504055℃65℃75℃4055℃65℃75℃3020100641282565121024200040006000Frequene(Hz)3020100641282565121024200040006000Frequene(Hz)（）Wssp:Wpu=5：10（d）Wssp:Wpu=7：10图417添加不同废钢渣粉时各温度对材料隔声性能影响Fig.417Temperatureimpat*oundinsulationperformaneofthematerialfordiffirentaddin*untsofsrapslagpowder39Page49 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究4055℃32.42165℃3027.84430.0230.1927.00328.3227.72626.51475℃24.99924.20922.056201018.08120.14118.84415.3760无10%30%50%70%Steelslagpowdermassratio图418废钢渣粉不同添加量时温度对材料平均隔声性能影响Fig.418Temperatureimpaton*eragesoundinsulationperformaneofthematerialfordiffirentaddin*untsofsrapslagpowder从图417可以看出：(b)、()、(d)中试样在55℃时有较好的隔声性能，75℃时的试样曲线明显低于65℃和55℃，同前面不添加废钢渣粉的情况一样，对于125Hz~500Hz和1600Hz~3200Hz频段内不同温度对隔声性能的影响较大，相差在5dB(A)~7dB(A)之间，尤其是图417(a)中，不同温度对材料隔声性能的差距明显。而在其他频段，三者之间隔声性能相差不大，从图418不同废钢渣粉添加量时温度对材料平均隔声性能影响来看，不添加废钢渣粉时各温度对应的隔声性能有65℃>75℃>55℃,各温度梯度平均相差2dB(A)左右，而添加废钢渣粉后有55℃>65℃>75℃，废钢渣粉添加量越多，不同温度隔声性能之间差距有拉大趋势。之所以出现不添加废钢渣粉和添加废钢渣粉后温度排序发生变化可能是通过废钢渣粉改性后的吸隔声材料不仅对声学性能的改变，对聚合物分子形成的泡体力学性能、泡体结构发生变化，后面将进一步探究添加废钢渣粉后对材料声学性能的影响。4.5废钢渣粉对吸隔声层材料声学性能的影响4.5.1废钢渣粉含量对吸隔声层材料声学性能的影响为进一步探究废钢渣粉含量对材料声学性能的影响，制备了废钢渣粉添加量分别为10%、30%、50%、70%四种配比，之所以不再加大废钢渣粉含量是基于废钢渣粉含量对于聚氨酯聚合发泡过程中对泡体结构非常大的影响作用，下图419为各不同废钢渣粉添加量后试样实物图，均为等比例拍摄，从实际拍摄宏观40Page50 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究上就可以观测到，废钢渣粉添加量越多，其空隙越大，泡孔分布也越不均匀，至添加量为90%时从横切面看材料内部中心已经出现较大空洞，泡孔****其不均匀，这对于隔声性能影响很大，后面有进一步关于废钢渣粉添加量对与材料隔声性能的研究，亦可加以说明。下表49、表410、表411是不同温度时，废钢渣粉含量变化对材料声学性能影响实验试样参数表。（a）Wssp:Wpu=0（b）Wssp:Wpu=1：10（）Wssp:Wpu=3：10（d）Wssp:Wpu=5：10（e）Wssp:Wpu=7：10（f）Wssp:Wpu=9：10图419不同废钢渣粉添加量聚氨酯发泡体材料实物图41Page51 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究Fig.419Physialmapofthedifferentsrapsteelslagpowderaddingratioofpolyurethanefoammaterial表4955℃时不同废钢渣粉添加量试样参数表Tab.49Differentsrapsteelslagpowdereaddingratiosampleparametertablefor55℃试样编号面积/m2厚度/m面密度/kg/m2温度/℃软、硬段比/WA:WB钢渣粉添加量钢渣粉粒径/目孔隙率(%)6#78.539820.946055℃1:1072.1816#78.539821.054155℃1:110%6075.3318#78.539821.280255℃1:130%6075.6225#78.539821.481155℃1:150%6078.4332#78.539821.649255℃1:170%6080.34表41065℃时不同废钢渣粉添加量试样参数表Tab.410Differentsrapsteelslagpowdereaddingratiosampleparametertablefor65℃试样编号面积/m2厚度/m面密度/kg/m2温度/℃软、硬段比/WA:WB钢渣粉添加量钢渣粉粒径/目孔隙率(%)7#78.539820.968565℃1:1074.8811#78.539821.048465℃1:110%6078.3419#78.539821.271865℃1:130%6079.3326#78.539821.501265℃1:150%6081.3733#78.539821.657465℃1:170%6082.19表41175℃时不同废钢渣粉添加量试样参数表Tab.411Differentsrapsteelslagpowdereaddingratiosampleparametertablefor75℃试样编号面积/m2厚度/m面密度/kg/m2温度/℃软、硬段比/WA:WB钢渣粉添加量钢渣粉粒径/目孔隙率(%)8#78.539820.991475℃1:1076.6717#78.539821.061375℃1:110%6080.8620#78.539821.277875℃1:130%6082.5927#78.539821.489675℃1:150%6084.7134#78.539821.648475℃1:170%6084.894.5.1.1废钢渣粉含量对吸隔声层材料吸声性能的影响按上表49、表410、表411所示参数将制备好的各试样进行材料吸声性能测试，所得各试样吸声系数随各频率变化曲线图如下图420所示，图421为不同温度时废钢渣粉含量对材料平均吸声性能影响图。42Page52 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究0.60.50.4无10%30%50%70%0.60.50.4无10%30%50%70%0.30.20.10.0641282565121024200040006000Frequene(Hz)0.30.20.10.0641282565121024200040006000Frequene(Hz)（a）T（temperature）=55℃（b）T（temperature）=65℃0.6无0.50.410%30%50%70%0.30.20.10.0641282565121024200040006000Frequene(Hz)()T（temperature）=75℃图420不同温度时不同废钢渣粉含量对材料吸声性能影响Fig.420Differentsrapsteelslagpowdereaddingratioontheinfluene*oundabsorbtionperformanefordifferenttemperature0.50.4无填料添加10%填料添加30%填料添加50%填料添加70%填料0.3670.3350.3280.30.2870.2750.3060.270.250.2290.2370.20.1890.2120.2030.180.20.10.055℃65℃75℃Tempereture图421不同温度下废钢渣粉添加量对材料平均吸声系数影响43Page53 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究Fig.421Differentsrapsteelslagpowdereaddingratioontheinflueneon*erageaoustialabsorptivityfordifferenttemperature由上图420可知：废钢渣粉的加入明显****了材料的吸声性能，尤其是在64Hz~500Hz和大于1600Hz频率区间范围内，废钢渣粉添加量越多，吸声系数也越高，在各个温度时都有废钢渣粉添加量为70%>50%>30%>10%>不添加废钢渣粉的情况。此外，在温度为65℃时不同废钢渣粉含量随频率变化图中可以看到，在低频范围内，添加量为50%和70%的试样吸声系数基本>0.2，在高频段吸声系数高达0.45~0.55，表现出较好的吸声性能。从图421不同温度下废钢渣粉添加量对材料平均吸声系数的影响图中也能看出废钢渣粉的加入明显****了材料的吸声性能，尤其是65℃时废钢渣粉添加量为70%时，试样平均吸声系数达到0.387，吸声性能良好。总体来说，各试样在低频（64Hz~500Hz）范围内材料吸声系数偏低，可能是由于低频声波波长较大，在传播到材料表面时容易被反射掉，导致声波不易进入材料泡孔内部，而对于中、高频声波，波长较短，因而相对容易进入材料空隙中被损耗掉。从材料本身吸声性能来说，吸声性能与聚氨酯泡孔结构、孔径大小、孔隙率等有关[88]一方面从表49、表410和表411来看废钢渣粉的加入****了材料的孔隙率，这对于吸声性能的****是有利的，因而在图420和图421中表现为吸声系数随废钢渣粉添加量增加而*，但另一方面，从表410和表411中能看出75℃时的空隙率要高于65℃的情况，理论上在上图420和图421中应该表现出75℃>65℃的情况，但这与实际实验结论不相符，原因可能是影响材料声学性能的因素较多，从前面的温度对材料吸声性能的影响中我们得出65℃是材佳吸声温度，从前面分析可以看到，温度对与材料结构和性质是有影响的，因而有可能出现孔隙率较高但吸声性能不一定好的情况。4.5.1.2废钢渣粉含量对吸隔声层材料隔声性能的影响将上表49、表410、表411各试样进行吸声性能测试后，再进行隔声性能测试，所得不同温度下材料隔声性能图和平均隔声性能图，见下图422和图423所示。44Page54 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究5040无10%30%50%70%5040无金华陶粒板 温州清水板 台州水泥轻质隔墙板厂家哪里有10%30%50%70%3020100641282565121024200040006000Frequene(Hz)3020100641282565121024200040006000Frequene(Hz)(a)T（temperature）=55℃(b)T（temperature）=65℃50无10%4030%50%70%3020100641282565121024200040006000Frequene(Hz)(b)T（temperature）=75℃图422不同温度时不同废钢渣粉含量对材料隔声性能影响Fig.422Differentsrapsteelslagpowderaddingratioontheinfluene*oundinsulationperformanefordifferenttemperature50无添加10%填料40添加30%填料添加50%填料添加70%填料32.4213027.84430.1927.72627.00326.51430.0228.3224.20924.99922.0562020.14118.84418.08115.37610055℃65℃75℃Tempereture图423不同温度时废钢渣粉添加量对材料平均传声损失影响45Page55 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究Fig.423Differentsrapsteelslagpowdereaddingratioontheinflueneon*eragesoundtran*issionlossfordifferenttemperature从图422上可以看出：在(a)图中废钢渣粉添加量对于64Hz~800Hz频率范围内的隔声性能影响较大，废钢渣粉含量越大，其在低频范围内传声损失越小，而在较高频段(1000Hz~6300Hz)范围内，废钢渣粉添加量10%>30%>50%>70%>不添加废钢渣粉的情况。而在(b)和()中很明显和(a)中不同废钢渣粉添加量时的曲线变化不同，在64Hz~800Hz频率范围内，仍然随废钢渣粉含量*，其隔声性能越差的情况，但在较高频率段，10%和30%的废钢渣粉添加量和不添加废钢渣粉含量时的情况相差不大，相互交错，甚至在个别频率上较不添加废钢渣粉的试样要好，虽然随着废钢渣粉含量的增加，材料面密度得到****，但在质量控制区内并没有很好的符合质量定律，分析可能的原因有：（1）废钢渣粉对材料泡体内部结构有较大影响，随着含量的*，孔隙率变大、发泡体也变得越来越不均匀以及板中间层逐渐空洞化以至于材料透声严重，这在图419聚氨酯发泡体材料随废钢渣粉不同添加量实物图419中可以反映出来；（2）废钢渣粉对材料的隔声性能除了添加量，还与废钢渣粉的粒径有关，从表49、表410和表411来看，60目粒径的废钢渣粉相对较粗，对泡体结构性能影响较大，粒径越小其混合越均匀，对与泡体内部结构的改变也越小，尤其是泡体筋络，在基本不影响泡孔结构的情况下，****其面密度和刚度，可能更有利于隔声性能的****，因而后面将探讨粒径对材料隔声性能的影响；（3）废钢渣粉的加入对于材料本身弹性和刚度是有相当影响的，声能的传播引起空气和材料的振动，材料本身阻尼性能以及刚度的变化也会对其声学性能产生一定的影响，后面章节也将对其阻尼性能和*冲击性能的实验研究。从图422中不同频率段中废钢渣粉含量对材料隔声性能的影响图中还可以看出：其主要的影响频率段为64Hz~800Hz以及1250~3200Hz频率段，在吻合效应区时影响相对较少。图423各试样的平均传递损失图中，55℃时添加10%废钢渣粉的试样要好于不添加废钢渣粉时的试样，而65℃和75℃的情况恰好相反，说明温度对材料隔声性能也是有影响的。总体上各试样隔声性能较好，在添加少量废钢渣粉和不添加废钢渣粉时材料平均传声损失高达28dB(A)~32dB(A)之间。由于废钢渣粉含量的添加还牵涉到对材料内部孔隙结构以及材料*性质的改变，其影响因子较多，还需更深一步的探索和研究。4.5.2废钢渣粉粒径对吸隔声层材料声学性能的影响在已经分析废钢渣粉添加量对材料声学性能影响后，为进一步研究废钢渣粉的加入对材料吸隔声性能的影响，分别制备了60目、80目、100目、120目、46Page56 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究140目粒径的试样在废钢渣粉含量为10%、30%、50%和70%的情况下分别讨论其对于材料声学性能的影响。各试样参数见下表412、表413、表414和表415所示。表412添加10%废钢渣粉时不同粒径试样参数表Tab.412DifferentsizesampleparametertableforWssp:Wpu=1：10试样编号面积/m2厚度/m面密度/kg/m2温度/℃软、硬段比/WA:WB钢渣粉添加量钢渣粉粒径/目孔隙率(%)11#78.539821.048465℃1:110%6078.3412#78.539820.995865℃1:110%8078.9613#78.539820.981365℃1:110%10079.4714#78.539820.973965℃1:110%12080.3215#78.539820.978665℃1:110%14081.19表413添加30%废钢渣粉时不同粒径试样参数表Tab.413DifferentsizesampleparametertableforWssp:Wpu=3：10试样编号面积/m2厚度/m面密度/kg/m2温度/℃软、硬段比/WA:WB钢渣粉添加量钢渣粉粒径/目孔隙率(%)19#78.539821.277865℃1:130%6079.3321#78.539821.281765℃1:130%8080.4422#78.539821.269965℃1:130%10082.0923#78.539821.273265℃1:130%12082.8724#78.539821.280965℃1:130%14083.58表414添加50%废钢渣粉时不同粒径试样参数表Tab.414DifferentsizesampleparametertableforWssp:Wpu=5：10试样编号面积/m2厚度/m面密度/kg/m2温度/℃软、硬段比/WA:WB钢渣粉添加量钢渣粉粒径/目孔隙率(%)26#78.539821.501265℃1:150%6081.3728#78.539821.492265℃1:150%8082.2229#78.539821.489665℃1:150%10084.1930#78.539821.498765℃1:150%12085.0331#78.539821.517565℃1:150%14085.93表415添加70%废钢渣粉时不同粒径试样参数表Tab.415DifferentsizesampleparametertableforWssp:Wpu=7：10试样编号面积/m2厚度/m面密度/kg/m2温度/℃软、硬段比/WA:WB钢渣粉添加量钢渣粉粒径/目孔隙率(%)33#78.539821.657465℃1:170%6082.1935#78.539821.661865℃1:170%8083.2736#78.539821.658465℃1:170%10085.1137#78.539821.647765℃1:170%12085.6438#78.539821.649365℃1:170%14086.1247Page57 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究4.5.2.1废钢渣粉粒径对吸隔声层材料吸声性能的影响按上表412、表413、表414和表415所示参数将制备好的各试样进行材料吸声性能测试，所得各试样吸声系数随各频率变化曲线图如下图424所示，图425为不同温度时废钢渣粉含量对材料平均吸声性能影响图。0.70.80.70.60.560目80目100目120目140目0.60.50.460目80目100目120目140目0.40.30.20.10.0641282565121024200040006000Frequene(Hz)0.30.20.10.0641282565121024200040006000Frequene(Hz)0.7(a)Wssp:Wpu=1：10(b)Wssp:Wpu=3：100.70.60.560目80目100目120目140目0.60.560目80目100目120目140目0.40.30.20.10.0641282565121024200040006000Frequene(Hz)0.40.30.20.10.0641282565121024200040006000Frequene(Hz)()Wssp:Wpu=5：10(d)Wssp:Wpu=7：10图4214不同废钢渣粉添加量时不同粒径对材料吸声性能影响Fig.424Differentpartilesizeeffet*oundabsorptionperformaneofmaterialsfordifferentsrapsteelslagpowderaddingratio48Page58 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究0.660目0.50.480目100目120目140目0.3730.3280.3750.4130.4260.3470.4350.3970.3830.3850.3670.30.2920.2750.3060.20.10.00.2570.22910%30%50%70%Steelslagpowdermassratio图425不同废钢渣粉添加量时不同粒径对材料平均吸声系数影响Fig.425Differentpartilesizeeffeton*erageaoustialabsorptivityofmaterialsfordifferentsrapsteelslagpowderaddingratio从图424可以看出：粒径对于材料吸声性能的影响主要在中、高频段（>500Hz）范围内，随着粒径的*，材料吸声性能也得到进一步****，尤其在频率较高范围内，其影响非常明显，当粒径达到120目后材料吸声性能优，在图中(a)、(b)、()、(d)不同添加量都有120目>140目>100目>80目>60目的关系，说明粒径对与材料吸声性能存在****大值。此外，从各废钢渣粉添加量对应的粒径变化对材料吸声性能影响看，添加30%、50%、70%废钢渣粉时吸声性能明显优于10%的情况，尤其是高频段，添加70%废钢渣粉高吸声系数高达0.68，但在较低频段仍然不是很理想，64Hz~500Hz频率段吸声系数在0.2~0.3左右，可能是材料泡孔孔径仍然相对较小，低频声波波长较大，在传播到材料表面时容易被反射掉，导致声波不易进入材料泡孔内部，而对于中、高频声波，波长较短，因而相对容易进入材料空隙中被损耗掉。从图425可以看出，各试样平均吸声系数随废钢渣粉添加量*而*，粒径变化对平均吸声系数的影响是先*后减少，在120目时吸*，平均吸声系数达到0.436，已达到吸声性能较好的材料标准。粒径对于材料吸声性能的影响原因可能有：（1）粒径越小，其与聚氨酯发泡预聚物物理混合时更均匀；（2）粒径主要填充在聚氨酯泡孔筋络中，粒径越大，越容易阻碍声能的传播；（3）聚氨酯泡体在发泡过程中很难做到泡孔全部打开或者关闭情况，废钢渣粉粒径大小对于开孔率、泡孔大小也有一定影响，后面SEM电镜扫描可以进一步描述。490.3920.4020.4160.369Page59 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究4.5.2.2废钢渣粉粒径对吸隔声层材料隔声性能的影响将上表412、表413、表414和表415各试样进行吸声性能测试后，再进行隔声性能测试，所得不同废钢渣粉添加量情况下材料隔声性能影响图和平均隔声性能图，见下图426和图427所示。图428为添加30%废钢渣粉时不同粒径对材料泡孔内部微观结构电镜扫描图。504060目80目100目120目140目504060目80目100目120目140目3020100641282565121024200040006000Frequene(Hz)3020100641282565121024200040006000Frequene(Hz)50(a)Wssp:Wpu=1：10(b)Wssp:Wpu=3：10504060目80目100目120目140目4060目80目100目120目140目3020100641282565121024200040006000Frequene(Hz)3020100641282565121024200040006000Frequene(Hz)()Wssp:Wpu=5：10(d)Wssp:Wpu=7：10图426不同废钢渣粉添加量时不同粒径对材料隔声性能影响Fig.426Differentpartilesizeeffet*oundinsulationperformaneofmaterialsfordifferentsrapsteelslagpowderaddingratio50Page60 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究5060目4080目100目34.23231.78434.181120目140目3026.90726.51525.5692023.00321.37822.05621.26220.10518.81417.84417.17610015.46113.72512.13710%30%50%70%Steelslagpowdermassradio图427不同废钢渣粉添加量中各粒径对材料平均传声损失影响Fig.427Differentpartilesizeeffeton*eragesoundtran*issionlossofmaterialsindifferentsrapsteelslagpowderaddingratio(a)None(b)60mesh()80mesh(d)100mesh5125.13323.41222.606Page61 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究(e)120mesh(f)140mes*428添加30%废钢渣粉时不同粒径SEM图Fig.428SEMfigureofdifferentpartilesizeaddin*0%srapsteelslagpowder由图426可以看出：粒径对于材料隔声性能的影响相对比较复杂，不同废钢渣粉添加量所对应的各粒径对材料隔声性能影响都有所不同，原因是不同废钢渣粉添加量其对泡孔内部结构的影响不尽一致。(a)图中不同粒径对于材料隔声性能的影响较为明显，80目和100目时在64Hz~800Hz频率范围内隔声性能明显优于其他三种情况的试样，较高频段时试样隔声性能各曲线相互交错，较为混乱，(b)、()、(d)在高频段（>1600Hz）范围内各粒径出现同样情况，原因可能是添加废钢渣粉后泡体孔隙内部结构有一定程度改变，相对于不添加废钢渣粉时，泡孔明显不均匀，对材料隔声性能的影响较大，同时粒径大小不同，其对于各频段的隔声性能影响不尽一致，低频范围影响较大，在图中表现为曲线清晰不重叠或交叉，而在高频段其影响相对较少，故曲线在高频段曲线相互交错。此外，试样的打磨对材料隔声性能也有一定影响，相对于吸声性能而言，隔声性能更易受孔隙密封等加工问题的干扰。从图426(b)、()中可以看出：在低频劲度与阻尼控制范围内，粒径为120目和140目时，隔声效果较其他四组为优，传声损失平均在30dB(A)和23dB(A)左右，而在高频段时，不同粒径对材料隔声性能影响较小。从图428中不同废钢渣粉添加量中各粒径对材料平均传声损失影响来看，废钢渣粉含量添加较少时，粒径对材料隔声性能的影响较少，添加10%废钢渣粉时，大平均传声损失和*均传声损失相差13dB(A)左右，而添加70%废钢渣粉时，其大平均传声损失和*均传声损失相差5dB(A)左右，这与不同废钢渣粉添加量对材料隔声性能影响程度不同有关。此外，在图427中很直观看到试样废钢渣粉含量为30%时，粒径为120目时试样隔声性能佳，其平均传声损失为34.181dB(A)。从图428各粒径电镜扫描图来看，粒径对材料泡孔结构影响较明显，不添加废钢渣粉时，泡孔相对规则，但也看到有很多较少细泡，可能是温度控制较低，催化剂和发泡剂无法发挥其大效能，单从添加废钢渣粉后不同粒径对材料孔泡52Page62 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究微观结构影响来分析，从(b)到(f)，粒径逐渐越小，其泡孔结构越疏松，孔壁变薄，开孔率较好，相互贯通也越明显，这对于吸声性能的****是有利的，符合前面对于各粒径对材料吸声性能影响的规律和结论。从隔声性能的角度上讲，80目、100目和120目的试样，其材料泡孔较均匀，孔壁也相对较厚，闭孔情况要多于140目的试样，因而在图427中添加30%废钢渣粉含量时80目、100目、120目试样的隔声性能要好于140目的情况。4.6本章小结本章主要研究了吸隔声芯层中各影响因素对吸隔声层材料吸声性能和隔声的影响情况。吸隔声芯层不仅是构成整个轻质复合隔声墙板中的重要部分，也是承担阻断声能传播的主体，因此是整篇*研究的*，通过对不同聚氨酯软、硬段、材料厚度、发泡温度、废钢渣粉添加量、废钢渣粉粒径等影响因素对材料吸隔声性能的影响研究，优化佳吸隔声层参数，并探讨了各影响因子影响途径和相关机理和原因。其结论如下：（1）聚氨酯不同软、硬段配比对材料吸隔声性能和试样成型都有影响，软段含量越大，材料吸声系数在全频率段（63Hz~6300Hz）也越高，但材料成型越困难，硬段含量越大，材料在中高频段（1000Hz~4000Hz）隔声性能也越好，而在低频劲度与阻尼控制区时，隔声性能降低。软、硬段比为5：5时，材料吸声性能佳且低频率（64Hz~500Hz）范围内隔声性能好。（2）厚度对材料吸声性能的影响主要集中在低频范围（63Hz~630Hz），厚度越大，低频范围内的吸声系数****明显，而在较高频段吸声性能提升幅度较小；厚度对于材料隔声性能的影响则主要集中在中、高频范围（1000Hz~6300Hz）内，厚度越大，在中、高频段的隔声性能也越好，且更能*吻合效应造成的影响。就平均吸声系数和传声损失而言，各厚度材料试样吸声性能和隔声性能整体有2.0m>1.5m>1.0m>0.5m。（3）温度对材料声学性能的影响主要是通过影响聚氨酯预聚物中催化剂、发泡剂的效能，进而影响发泡过程和材料孔隙结构来影响材料的吸声系数和传递损失，不添加废钢渣粉时，在35℃~75℃温度范围内，温度越高，反应速度越快、反应也越*，孔隙率越高，但对于操作者要求也越高，材料吸声系数和传递损失总体上随着温度*而*，至65℃达到佳；添加废钢渣粉时不同温度对材料在低频范围（63Hz~500Hz）内的吸声系数影响较大，对其进行隔声性能影响分析发现对于125Hz~500Hz和1600Hz~3200Hz频段内温度对隔声性能的影响较大，不同温度传声损失相差在5dB(A)~7dB(A)之间，总体平均隔声性能有65℃>75℃>55℃,传声损失相差2dB(A)。53Page63 南昌航空大学硕士*4章吸隔声层材料声学性能研究（4）废钢渣粉不同添加量对材料声学性能有很大影响，对于其吸声性能而言，随着废钢渣粉含量的*，材料孔隙率亦*，吸声系数****，尤其是对低频范围内（63Hz~630Hz）的吸声性能提升明显，添加废钢渣粉质量比为50%和70%的试样低频段曲线吸声系数均>0.2，高频段吸声系数高达0.45~0.55，但泡孔受废钢渣粉影响也越不均匀；对其隔声性能来说，不同废钢渣粉含量对材料隔声性能影响主要在64Hz~800Hz以及1250~3200Hz频率段，在64Hz~800Hz频段内，相对于不添加废钢渣粉的情况而言，添加废钢渣粉后材料传声损失降低，而在1250Hz~3200Hz频率段，隔声性能随废钢渣粉添加量的*而*，总体上，废钢渣粉添加量在0~30%之间，材料隔声性能随废钢渣粉添加量的*而****，但废钢渣粉含量越大，聚氨酯与废钢渣粉混合越不均匀，废钢渣粉对泡孔影响也越大，容易出大面积空洞、泡孔不匀等现象造成材料透射严重，影响隔声性能，佳添加质量比为W废钢渣粉：W聚氨酯=3：10。（5）不同废钢渣粉粒径对材料对材料吸声性能的影响主要集中在中、高频段（>500Hz），随着废钢渣粉粒径的*，材料吸声性能也随之****，至120目时，吸声性能优。不同废钢渣粉添加量时粒径做对比发现，添加量越大，粒径对材料的影响也越小；废钢渣粉粒径对材料隔声性能在64Hz~800Hz频段内有较大影响，在粒径为60目~120目范围内，随着粒径的减*均传声损失先*后减小，但在高频段范围不同粒径对材料隔声性能的影响不大。在120目~140目范围内，粒径越小，孔壁越薄，开孔性越好，造成传声损失下降，120目为佳粒径。（6）以不同温度、废钢渣粉添加量、废钢渣粉粒径做正交实验，优化出佳吸隔声材料制备参数为：温度65℃、废钢渣粉添加量为30%、粒径为120目，材料平均传声损失为34.181dB(A)。54Page64 南昌航空大学硕士*5章多层复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材声学性能研究5章多层复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材声学性能研究5.1实验设计四章主要探讨了各温度、组分配比、厚度、废钢渣粉添加量、粒径等因素对于聚氨酯泡沫材料声学性能的影响，并优化出佳吸隔声试样为23#试样，本章就以23#试样为芯层，探讨其与面板层、阻尼层后不同结构、排列顺序、面板材料、阻尼层厚度对复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板的声学性能影响。各复合试样基本参数表如下表51所示。表51多层复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板基本参数表Tab.51Thebasiparametertableofmultilayerom*iteinsulationwallboard试样编号材料面板层阻尼层材料厚度面密度厚度面密度22层数层合结构复合试样面密度（kg/m2）F1铝1.213.2873面板层/吸隔声层/面板层8.233F2铝1.213.287废胶粉1F3铝1.213.287废胶粉1F4铝1.213.287废胶粉1×2F5铝1.213.287废胶粉2F6铝1.213.287废胶粉31.68741.68741.68753.37445.0614面板层/阻尼层/吸隔声层/面板层面板层/吸隔声层/阻尼层/面板层面板层/阻尼层/吸隔声层/阻尼层/面板层面板层/阻尼层/吸隔声层/面板层面板层/阻尼层/吸隔声层/面板层9.7229.72211.22011.22012.847F7F8不锈钢三合板0.52.973废胶粉13.92.693废胶粉11.68741.6874面板层/阻尼层/吸隔声层/面板层面板层/阻尼层/吸隔声层/面板层9.1378.274F9不0.52.973废胶1×21.6875面板层/阻尼层/55（kg/m）材料（mm）（mm）（kg/m）Page65 南昌航空大学硕士*5章多层复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材声学性能研究锈钢粉吸隔声层/阻尼层/面板层10.857F10三合板3.92.693废胶粉1×21.6875面板层/阻尼层/吸隔声层/阻尼层/面板层9.766为更好展示各复合试样立体结构关系，以AotuCAD模拟出多层轻质复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板模型如下图51所示(a)铝面板/吸隔声层/铝面板(b)铝面板/阻尼层/吸隔声层/铝面板()铝面板/吸隔声层/阻尼层/铝面板(d)铝面板/阻尼层/吸隔声层/阻尼层/铝面板(e)不锈钢面板/阻尼层/吸隔声层/不锈钢面板(f)三合板/阻尼层/吸隔声层/三合板56Page66 南昌航空大学硕士*5章多层复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材声学性能研究(g)不锈钢面板/阻尼层/吸隔声层/阻尼层/不锈钢面板(h)三合板/阻尼层/吸隔声层/阻尼层/三合板图51轻质复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板结构模拟图Fig.51Thestruturesimulationdiagramoflightweightom*iteinsulationwallboard聚氨酯吸隔声层属于多孔材料，兼具吸声性能和隔声性能，23#试样平均吸声系数为0.413，平均传声损失为34.181dB，以其与金属面板复合后，为测试其复合后的吸声性能和隔声性能，以表51中F1所示参数和图51中(a)所示三明治夹芯结构进行声学性能测试，吸声测试结果如下图52所示，隔声测试结果如下图53所示。0.50.40.30.20.10.0641282565121024200040006000Frequene(Hz)图52铝面板/吸隔声层/铝面板结构复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板吸声性能Fig.52Aoustialabsorptionperformaneofom*iteinsulationwallboa*iththestrutureo*minumpanel/aoustiabsorptionlayer/aluminumpanel57Page67 南昌航空大学硕士*5章多层复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材声学性能研究6023#50F1403020100641282565121024200040006000Frequene(Hz)图53吸隔声层与铝面板/吸隔声层/铝面板结构轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能对比Fig.53Soundinsulationperformaneomparisonbetweenaoustiabsorptionlayerwiththestrutureo*minumpanel/aoustiabsorptionlayer/aluminumpanel从图52中可以看出，与铝面板复合后的23#试样，其在低、中频段（64Hz~1600Hz）吸声系数低于0.15，尤其是低频范围内吸声系数基本在0.05以下，吸声效果非常差，以125Hz、250Hz、500Hz、1000Hz、2000Hz、4000Hz六个中心频率对应的吸声系数取平均值，复合后的轻质轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板吸声系数为0.122<0.2的吸声材料界定值，而不与面板材料复合时的23#吸隔声芯层试样，吸声系数高达0.413，显然金属面板严重削弱了材料的吸声性能，金属类面板以其结构密度较大且致密、强度高等特点对声能的反射能力比较强，阻断性好，声波不容易进入到芯层吸隔声材料孔隙内部消耗掉，此外，面板的加入显然也封闭了泡孔入口，使材料的吸声性能下降。由图53中可以看出：与铝面板复合后的试样传声损失在全频段内明显高于单层吸隔声材料，在低、中频率范围内（64Hz~800Hz），复合面板后的隔声能力平均****在4~7dB(A)左右，尤其是在500Hz~800Hz之间的共振频率内，单层吸隔声材料传声损失仅为9dB(A)而复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板仍然高达28dB(A)左右，复合后的轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板较好地避免了共振时振幅较大，透声严重的情况。在质量控制区内（800Hz~1600Hz），复合墙板面密度大，隔声性能优于单层吸隔声材料，在高频段出现吻合效应时，复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能明显高于单层吸隔声材料的情况，这与复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板的夹芯结构有关，吸隔声层材料还具有较好的阻尼性能，与面板形成夹芯结构后，在临界频率下，由于夹层中的阻尼作用，外两层面板之间相互*，复合结构的隔声量可以达到两面层各自隔声量之和，而且当芯层受到外层约束条件下发生弯曲振动时，阻尼作用会加强，临界频率以上的复合板弯曲共振58Page68 南昌航空大学硕士*5章多层复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材声学性能研究现象会得到减弱，因而隔声性能不会因吻合效应而下降明显。考虑到复合后的轻质轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板较低的吸声性能，对于其吸声性能的探究并无多大意义，有基于此，后面多层复合后的轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板只考虑各影响因素对墙板隔声性能的研究。5.2阻尼层对轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能的影响为探究进一步****轻质轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板的隔声性能，在复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板芯层引入阻尼层，就阻尼材料本身来讲，阻尼降噪也是降噪形式的一种，其主要是声波传递过程中引起的振动到达材料，通过材料大分子链或者链段的运动，分子间内摩擦将力学能转化为热能，尤其是在玻璃化转变温度附近，受滞后现象，出现内耗****大值，阻尼作用也越强，关于阻尼降噪机理在前面二章节有具体介绍。本*所用阻尼层为实验室团队通过有机小分子AO60对废胶粉进行改性后的阻尼材料，在53.6℃时其tanδmax值为0.784。先以探讨有阻尼层和无阻尼层的情况，再探讨不同阻尼层厚度对轻质轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板的隔声性能影响。5.2.1有阻尼和无阻尼层对复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能影响将表51所示的复合墙板试样F1和F2进行阻*管隔声性能测试，F1为不加阻尼层时的复合试样，F2为复合了厚度为1mm的阻尼层，采取的复合结构形式分别为为图51所示的(a)、(b)结构。隔声测试结果如下图54所示。60F150F2403020100641282565121024200040006000Frequene(Hz)图54轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板芯层无阻尼和有阻尼对轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能影响Fig.54Theinflueneofsoundinsulationperformaneomparisonoforelayerbetweennondampingwithdamping59Page69 南昌航空大学硕士*5章多层复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材声学性能研究从图54可以看出：复合了阻尼层的轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板较无阻尼层墙板的隔声性能要好，但各频段影响程度不尽一致，在64Hz~1000Hz频段，阻尼层的加入对复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板影响不明显，仅在劲度控制区（64Hz~80Hz）时，体现出较明显优势，在较高频段（>1250Hz）范围内，F2墙板明显好于F1墙板的隔声性能，说明阻尼层对复合墙板的影响主要在高频段，尤其是吻合效应区，隔声性能随频率*而下降时，复合阻尼层的轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能下降趋势较缓，说明阻尼层能削弱吻合效应而造成轻质轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能下降明显。复合阻尼层后的轻质轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能****可能是多方面的因素综合作用：（1）阻尼材料本身也是降噪材料的一种，阻尼作用也能消耗传播到材料内部时的声能；（2）阻尼层的加入也****了材料的面密度和厚度，这也是隔声性能****的有利因素；（3）阻尼层的加入更增加了轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板内部材料的多界面特点，声能在轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板内传播时需经过不同材料组成的不同界面，声阻*也*，每碰到一次界面都有反射、吸收作用，通过吸隔声层、阻尼层、面板层材料的吸声、隔声、阻尼作用损耗内部声能，这也是多层复合板材的降噪机理。5.2.2不同阻尼层厚度对复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能影响为进一步探究阻尼层对复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板的隔声性能影响，以不同阻尼层厚度为切入点，设置了1mm、2mm、3mm为阻尼层厚度的复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板试样，在表51中分别对应的是F2、F5、F6，其复合结构为图51中(b)所示。经阻*管材料吸隔声测试系统测试其隔声性能后，结金华陶粒板 温州清水板 台州水泥轻质隔墙板厂家哪里有

果如下图55所示。60F2F550F640302010641282565121024200040006000Frequene(Hz)图55不同阻尼层厚度对轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能影响Fig.55Theinflueneofdifferentthiknessofdampinglayeronthesoundinsulationperformane60Page70 南昌航空大学硕士*5章多层复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材声学性能研究ofsoundinsulationwallboard从图55中可以看出：不同阻尼层厚度对与复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板在各频率段范围内的影响都不一样，在劲度与阻尼控制区内（64Hz~800Hz）对复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板的影响主要在共振频率段500Hz~800Hz明显，阻尼层厚度厚度越大，其共振效应对与复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板的隔声性能影响也越小，至质量控制区，由于阻尼层增加的厚度较小，复合试样F2、F5、F6的面密度分别为9.722kg/m2、11.220kg/m2和12.847kg/m2，增量不大，故曲线上隔声性能的****并不明显，但大部分数据点传声损失随面密度*而*，在吻合效应区时，阻尼层越厚，隔声性能明显也随之*，其传声损失随临界频率的*，斜率亦减小，下降趋势减缓。说明阻尼层越厚对于高频段吻合效应的削弱作用也越明显。5.3层合结构对轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能的影响对于层合结构对轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能的影响，本文将讨论4层和5层结构时近面密度的两种情况，一种是采取F4和F5的层合结构方式，即面板层/阻尼层(2mm)/吸隔声层/面板层和面板层/阻尼层(1mm)/吸隔声层/阻尼层(1mm)/面板层的情况，两种复合墙板大不同是中间阻尼层分合方式的不同，但墙板面密度基本一致。在图51中为(b)和(d)所示的结构。经阻*管材料吸隔声测试系统测试其隔声性能后，结果如下图56所示。60F450F5403020100641282565121024200040006000Freq金华陶粒板 温州清水板 台州水泥轻质隔墙板厂家哪里有uene(Hz)图56层合结构对轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能影响Fig.56Theinflueneoflaminatedstruture*oundinsulationperformaneofsoundinsulationwallboard从上图56中可以看出：F4和F5墙板试样以630Hz频率点为界，在61Page71 南昌航空大学硕士*5章多层复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材声学性能研究64Hz~630Hz频率段时，各轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板明显有F4>F5，而在630Hz~6300Hz频率范围内F5的隔声性能要优于F4。说明近面密度情况下，层合结构对轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板的隔声性能影需分不同频率段讨论，对此的分析是：在低频范围内，声能透过面板传递到阻尼层材料时，F4由于具有较厚的阻尼层，对劲度和阻尼控制区能更好的*了共振效应，复合板隔声性能较好，而在较高频率段，F5有对称结构的阻尼层，界面相互交替，层数增加，对于高频段的声能有更好的阻断作用。选取125Hz、250Hz、500Hz、1000Hz、2000Hz、4000Hz六个中心频率对比其平均传声损失，可得F4墙板试样和F5墙板试样的平均传声损失分别为38.202dB(A)和42.711dB(A)，说明就平均隔声性能来看，对称结构的轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板要好于非对称结构的轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板。5.4层合顺序对轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能的影响为研究层合顺序对轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能的影响，分别以面板层/阻尼层/吸隔声层/面板层、面板层/吸隔声层/阻尼层/面板层来探讨两种排列，轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板试样参数见上表51中试样F2和试样F3所示，其结构分别为图51中(b)和()所示。经阻*管材料吸隔声测量系统测试其隔声性能后，结果如下图57所示。60F250F3403020100641282565121024200040006000Frequene(Hz)图57层合顺序对轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能影响Fig.57Theinflueneoflaminatedorder*oundinsulationperformaneofsoundinsulationwallboard从图57中可以看出：多层复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板各层之间排列顺序对其隔声性能的影响不大，尽管在低频250Hz和400Hz个别点上两种排列顺序的墙板试样传递损失出现相反的情况，可能这是个别数据点的误差，原因是1/3倍频程后从低频62Page72 南昌航空大学硕士*5章多层复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材声学性能研究到高频段总共只有20个数据点，难免在个别数据点存在误差，若连续出现几个点偏差较大，则应该是材料性能的变化，因此在整个低、中频段（64Hz~1600Hz）范围内，认为其隔声性能差别不大。反观其高频段（>1600Hz）两种不同排列数序的试样出现一定差别，在1600Hz~2500Hz范围内试样F2隔声性能要优于F3的排列组合，在其后2500Hz~6300Hz范围内，F3总体隔声性能表现要好于F2，可能是不同频率的声波在多层复合后的轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板内传播时因传播的材料界面先后顺序不一致，其阻尼、吸声、隔声降噪效能有一定影响，故隔声性能有较小范围内的变化。从平均隔声性能来看，选取125Hz、250Hz、500Hz、1000Hz、2000Hz、4000Hz六个中心频率对比其平均传声损失，可得其平均传声损失为42.711dB(A)和41.274dB(A)，F2试样仅比F3试样高1.437dB(A)，由此可见，排列顺序对轻质复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能不大。5.5面板材料对轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能的影响为探究不同面板材料对多层轻质轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能的影响，选取了铝板、不锈钢板、三合木板三种市场上常用的墙板面材，并探讨单阻尼层的面板层/阻尼层/吸隔声层/面板层和有双阻尼层的面板层/阻尼层/吸隔声层/阻尼层/面板层对称结构的墙板情况，不同面板材料对其隔声性能的影响。单阻尼层非对称结构墙板试样为F2、F7、F8，双阻尼层对称结构墙板试样为F4、F9、F10，各墙板试样参数表见上表51所示，结构图见图51中(b)、(d)、(e)、(f)、(g)、(h)所示。通过对两组不同结构时不同面板材料对轻质轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能测试，其结果见下图58和图59所示。图510为选取125Hz、250Hz、500Hz、1000Hz、2000Hz、4000Hz六个中心频率段时不同面板材料平均隔声性能图。60F250F7F8403020100641282565121024200040006000Frequene(Hz)63Page73 南昌航空大学硕士*5章多层复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材声学性能研究图58单阻尼层时不同面板材料对轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能影响Fig.58Theinflueneofdifferentpanelmaterial*oundinsulationperformaneofsoundinsulationwallboa*ithsingledampinglayer60F450F9F10403020100641282565121024200040006000Frequene(Hz)图59双阻尼层时不同面板材料对轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能影响Fig.59Theinflueneofdifferentpanelmaterial*oundinsulationperformaneofsoundinsulationwallboa*ithdoubledampinglayer50铝面板不锈钢面板三合木板42.7114039.26436.27637.64734.87537.263020100非对称结构对称结构Stuturetype图510不同面板材料轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板平均隔声性能Fig.510Theinflueneofdifferentpanelmaterial*oundinsulationperformaneofsoundinsulationwallboard64Page74 南昌航空大学硕士*5章多层复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材声学性能研究从图58可以看出：对于单层阻尼层轻质轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板，不同面板材料对复合墙板的隔声性能影响明显，在低、中频段（64Hz~1600Hz）范围内明显有F2>F7>F8，F2面材为铝板，F7面材为不锈钢板，F8面材为三合木板，从表51中各复合墙板面密度来看F2>F7>F8，隔声性能除受各自面密度影响，但也受面板本身材料的影响，铝板和不锈钢板属于金属类板材，有较高的强度和*弯曲性能，因而在64Hz~630Hz劲度与阻尼控制频率范围内有F2、F7试样隔声性能明显好于木质面材的F8试样，F2和F7两类金属板隔声性能相差不大，曲线较为接近，铝板面材虽然密度小于不锈钢面板，但厚度要大，实验所用铝板厚度为1.21mm，而不锈钢面板厚度为0.5mm，故铝板面密度（3.287kg/m2）高于不锈钢面板的面密度（2.973kg/m2），相较于较薄的不锈钢面板而言，铝板劲度较大，在劲度与阻尼控制区内隔声性能要好，至630Hz共振频率时，较薄的不锈钢面板更容易引发共振效应，故隔声性能下降明显，传声损失为21dB(A)低于三合木板试样的26dB(A)和铝面板的28dB(A)，在质量控制区段，明显复合质量定律，即面密度越大时，隔声性能也越好，故有F2>F7>F8，在>4000Hz频率段，受吻合效应影响，隔声性能都出现下降趋势，但明显有F8>F2>F7的情况，可能是由于木质材料面材本身来讲属于纤维类材料，阻尼性能好于金属板，更能*吻合效应带来的隔声性能下降的影响。从图59可以看出：采用双层对称阻尼层的轻质轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板，与图58单层阻尼层轻质轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板相比，的区别在于低、中频段时不同材料面板试样对复合墙板隔声性能的影响不大，双层阻尼层不仅****了整体轻质轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板的阻尼性能，也增加了厚度和强度，因而更能克服劲度和阻尼控制区各不同面板材料引起的隔声性能变化影响。由表51可知，各试样面密度有F4>F9>F10，受面密度影响，在低、中频段各试样隔声性能有F4>F9>F10，至吻合效应区，同图58一样出现三合木板面材的复合试样隔声性能要明显好于金属类面材的复合试样，说明在较高频段吻合效应区，木质面板试样更能*吻合效应带来的消****影响。从各不同面板材料复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板的平均隔声性能来看，由图510可知，近面密度情况下，铝板面材复合试样平均隔声性能>不锈钢面板试样>三合木板复合试样，同时，采用双阻尼层对称结构的轻质复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板隔声性能好于单层阻尼层非对称结构时的试样，以铝板为例，F4复合试样平均传声损失高达42.711dB(A)，而F2为39.262dB(A)，前者表现出更优的隔声性能。5.6本章小结本章主要研究了吸隔声芯层与面板层、阻尼层复合后隔声墙板的声学性能，也是本*研究的*之一，在先讨论了复合面板后的隔声墙板与单层吸隔声层65Page75 南昌航空大学硕士*5章多层复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材声学性能研究隔声性能的声学性能比较后，再以复合阻尼层后，阻尼层的加入以及不同阻尼层厚度对复合隔声墙板的隔声性能影响情况，进而探讨了非对称与对称结构、排列顺序、面板材料对隔声墙板的隔声性能影响。得出如下结论：（1）吸隔声层与铝面板复合成三明治结构的隔声墙板相对于吸隔声层单层材料的隔声量平均****了4~7dB(A)，且能更好的*劲度与阻尼控制区内（64Hz~800Hz）的共振效应和避免高频段时受吻合效应影响而使隔声性能下降明显。（2）铝面板/吸隔声层/铝面板结构复合阻尼层形成铝面板/阻尼层/吸隔声层/铝面板结构的隔声墙板后，有阻尼层（1mm）的隔声墙板隔声性能相对于无阻尼层的隔声墙板而言，在中低频段（63Hz~1600Hz）范围内两者隔声性能相当，但在高频段（1600Hz~6300Hz）时，含阻尼层的隔声墙板隔声性能优于不含阻尼层的隔声墙板，能更好削弱高频段时的吻合效应。以不同厚度阻尼层与铝面板/吸隔声层/铝面板结构复合后，阻尼层厚度越大，高频段范围内的隔声性能越好，且更好地*吻合效应。（3）在相同面密度下，以非对称结构面板层/阻尼层(2mm)/吸隔声层/面板层复合隔声墙板和对称结构面板层/阻尼层(1mm)/吸隔声层/阻尼层(1mm)/面板层复合隔声墙板相比，后者平均隔声性能要比前者高4.5dB(A)，但非对称结构的隔声墙板在低频段（63Hz~6300Hz）有更好的隔声性能，而对称结构的隔声墙板在中、高频段（630Hz~6300Hz）隔声性能更优。（4）以面板层/阻尼层/吸隔声层/面板层和面板层/吸隔声层/阻尼层/面板层两种排列复合后的隔声墙板，两者在全频段范围内，不同排列顺序对隔声墙板隔声性能影响不大。（5）面板材料对轻质复合隔声墙板隔声性能影响较大，近面密度情况下比较铝面板、不锈钢面板、三合木板三种面材与吸隔声层和阻尼层复合后，隔声墙板整体上隔声性能有：铝面板>不锈钢>三合木板，但金属类面板和纤维类面板在各频率段影响不同，金属类面板隔声墙板在63Hz~4000Hz频率范围内有更高的传声损失，但在4000Hz~6300Hz吻合效应频段，纤维类面板更能*吻合效应造成的不利影响。（6）结合了吸声、隔声、阻尼多种降噪形式的轻质多层复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板拥有非常优异的隔声性能，尤其以铝面板/阻尼层(1mm)/吸隔声层/阻尼层(1mm)/铝面板对称结构复合后的隔声墙板，面密度仅为11.22kg/m2，平均传声损失可高达42.7dB(A)。66Page76 南昌航空大学硕士*6章结构阻尼和*冲击性能研究6章结构阻尼和*冲击性能研究6.1实验设计从本*四章、五章对轻质轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板材吸隔声芯层以及与阻尼层、面板层复合后的墙板的声学性能研究结果来看，基于废弃物资源化的轻质隔声墙板拥有良好的隔声性能，但对于其相关力学性能的研究还有所欠缺，尤其是吸隔声芯层作为轻质隔声墙板声学性能的主体部分，研究其相关力学性能，并从力学性能变化的角度上为四章、五章测试结果分析做进一步的辅助说明很有必要。本章主要研究了吸隔声芯层阻尼和*冲击性能，阻尼性能测试依托动态机械热分析仪（DMA），以双悬臂梁夹具进行频率和温度扫描，频率扫描条件为：温度为恒定值35℃，频率范围为1Hz~100Hz，应变控制为0.05%。温度扫描条件为：频率恒定值为1Hz，扫描温度为40~150℃，升温速度为3℃/min，应变控制为0.05%；*冲击性能测试主要依靠摆锤冲击试验机。实验设计以不同废钢渣粉添加量（10%、30%、50%、70%）、粒径（60目、80目、100目、120目、140目）来探讨其对于材料阻尼性能和*冲击性能影响。6.2废钢渣粉对试样阻尼性能的影响6.2.1废钢渣粉含量对试样阻尼性能的影响按照实验设计和DMA设计参数，以废钢渣粉添加量分别为0、10%、30%、50%、70%五组试样，分别对材料进行频率扫描和温度扫描，DMA（Q800）频率扫描后的结果和温度扫描结果如下图61和图62所示。67Page77 南昌航空大学硕士*6章结构阻尼和*冲击性能研究0.10无10%30%0.080.060.040.020.0050%70%020406080100Frequene（Hz）图61不同废钢渣粉添加量频率扫描Fig.61Thefrequenysanningofdifferentsrapsteelslagpowderaddingratio0.6无10%30%50%0.470%0.20.0405060708090100110120130140150160Temperature(℃)图62不同废钢渣粉添加量温度扫描Fig.62Thetemperaturesanningofdifferentsrapsteelslagpowderaddingratio从图61可以看出：5组试样材料阻尼损耗因子整体上随频率的*而减小，且随着废钢渣粉添加量的*，阻尼性能下降明显，尤其是不添加废钢渣粉和添加废钢渣粉后的试样对比，对于单一曲线的频率变化趋势可以发现，低频时阻尼效果相对较好，从四章、五章的研究结果来看，聚氨酯泡沫吸隔声材料和轻质复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板高频轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板效果较好，因此很有必要添加增加阻尼层，不仅****隔声效果，也借以****材料力学性能。由图62可以看出，不添加废钢渣粉时，损耗因子tanδmax=0.58随着废钢渣粉添加量的*，损耗因子逐渐下降，且损耗因68Page78 南昌航空大学硕士*6章结构阻尼和*冲击性能研究子峰向高温方向移动，拓宽了温域，说明废钢渣粉的添加对材料本身的阻尼性能有较大影响，玻璃化转变温度（Tg）向高温方向偏移，废钢渣粉材料本身金属类材料特性，阻尼因子范围为0.0001~0.001之间,而聚氨酯泡沫材料本身属于粘弹性高分子材料，有很好的阻尼性能，这一点从图62中没有添加费钢渣时的曲线可以反应出来，因而在图62中表现出废钢渣粉添加量越大，阻尼性能下降的情况，同时我们也看到试样曲线不够平滑，尤其在温度>玻璃花转变温度（Tg）范围内，这可能是一方面聚氨酯材料熔点在160℃~180℃之间，越靠近熔点，材料性质越不稳定，曲线容易抖动，另一方面，测试中对于泡沫类材料的阻尼测试，好选用压缩夹具，但仪器设备尚未配备，测试时选用双悬臂梁夹具，可能对于结果有一定影响。6.2.2废钢渣粉粒径对试样阻尼性能的影响前面四章中研究发现废钢渣粉粒径对材料的声学性能有较大影响，为进一步分析废钢渣粉对才俩阻尼性能的影响，以废钢渣粉添加量为30%时，粒径分别为60目、80目、100目、120目、140目时研究材料阻尼性能的变化，经DMA测试结果如下图63所示。0.6无60目80目0.50.4100目120目140目0.30.20.10.0405060708090100110120130140150160Temperature(℃)图63不同废钢渣粉粒径温度扫描Fig.63Thetemperaturesanningofdifferentsrapsteelslagpowderpartilesize从图63可以看出：不同粒径的废钢渣粉对材料阻尼性能的影响较前面不同废钢渣粉添加量的影响要复杂，随着粒径逐渐变细，阻尼因子值先*后减小，废钢渣粉粒径为60目时，材料阻尼损耗因子小，80目时，材料阻尼损耗因子异型表面样品。测得的电压为:低频(0.1005KHZ)电压(v)分别为0.048，0.044，0.040，0.040;中频(1.102KHZ)电压(v)分别为0.14，0.12，0.10，0.10;高频(10.022KHZ)电压(v)分别为0.34，0.32，0.30，0.30。从结果可以看出随着板厚的增加，在低、中、高三个频率上电压呈现等差数列递减，这说明板厚与轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板效果是成正比的，两倍板厚要优于一倍板厚，三倍板厚要优于两倍板厚。而异型样品表面的电压与同配比三倍板厚的样品相近。四、结语通过对试验结果的分析，得到结论:一，不同的粘结剂会对轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板性能产生影响，若取胶粉比例1∶1，硅溶胶的性能较好，若采用水玻璃做粘结剂获得同样好的效果应取胶粉比·60·测量的方法很多，下面介绍几种常用的液位测量仪表。差压式测量原理是通过计算液位顶部与底部差压。主要包括压力式液位计、差压式液位(或界面)计、吹气法压力式液位计等。浮力平衡式测量原理是通过检测*浮在液面的浮子或沉浸在液体中的浮筒的位移。主要包括:浮子式液位计、伺服型浮子液位计、浮筒液位计、磁翻板液位计等。电气式测量原理是利用被测介质不同的电气性能来实现对液位的测量。此类仪表主要包括以下几种:超声波式测量原理利用超声波碰到液面(界面)产生反射机械波的原理，测出发射和反射的时间差，从而计算出液面高度。该类仪表发出的是机械波，因此在真空环境下，无法使用该类仪表。同时在选型及安装时需要注意超声波液位计的测量盲区，不能与容器壁及其他能反射声波的构建接触，降低准确性。雷达式测量原理是通过向被测一面发射电磁波，计算电磁波与发射的时间差，从而计算出液面高度。该类仪表可用于具有*性、腐蚀性、*、*等介质的液位测量，由于雷达式液位计产生电磁波，因此可以用在真空环境下的液位［1］(二)某工程实验堆工程的液位检测仪表选型。例1∶2;二，添加材料对于轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板的性能至关重要，纸纤维样品的效果差达不到使用要求;三，板厚对轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板性能产生影响，随着板厚的增加轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板性有所****，强度变化不明显，但是对于成型性及可加工性均呈现下降的趋势;四，制作成异型曲面，可以显著****轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板性;五，轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板效果佳的配比为:水玻璃为粘结剂，添加材料比例按石蜡:玻璃纤维:石膏为1∶2∶1。【参考文献】［1］贾智俊，蒋伟康，王秀峰．客车主要噪声源识别的试验研究［J］．汽车工程，2004，30(6):5～8［2］马大猷．噪声与振动控制工程手册［M］．北京:机械工业出版社，2002［3］赵松令．噪声的降低与隔离［M］．上海:同济大学出版社，1985［4］郑长聚．环境工程手册:环境噪声控制卷［M］．北京:高等教育出版社，2000［5］赵玫，周海亭．机械振动与噪声学［M］．北京:科学出版社，2004［6］任勇生，韩宝坤．机械振动与噪声分析基础［M］．北京:*工业出版社，2006Indu峰值达到大为tanδmax=0.6，而与之对应的玻璃化转变温度（Tg）也先向高温方69Page79 南昌航空大学硕士*6章结构阻尼和*冲击性能研究向偏移再向低温方向偏移，但相对于不添加废钢渣粉时材料的玻璃化转变温度明显要向高温方向偏移，可能是废钢渣粉粒径在一定范围内，废钢渣粉与聚氨酯基体材料相容性较好，粒径在80目~140目范围内，使其相容性变差，界面粘合力降低所致，故阻尼因子峰值和Tg都随粒径的减小而出现先*后减小的趋势。6.3废钢渣粉对试样*冲击性能的影响6.3.1废钢渣粉含量对试样*冲击性能的影响将所制得的各个复合材料样品裁剪成2个长10m、宽2m、厚2m左右的长方体试样，用冲击实验机分别测出使试样断裂的能量值，取其平均值。用尺子测量并计算断裂面积，取其平均值。然后用平均的能量值除以平均断裂面积得出冲击性能（KJ/m2）,测得各温度下，不同废钢渣粉添加量10:1、10:3、10:5、10:7对材料*冲击性能的影响结果如下图64所示。100010：110：380060040020010：510：7055℃65℃75℃Tempereture图64不同温度下各废钢渣粉添加量对材料*冲击性能影响Fig.64Theinflueneofdifferentsrapsteelslagpowderaddingratio*hokresistaneofmaterialfordifferenttemperature从图64可以看出，不同温度下，随着废钢渣粉添加量的*，材料*冲击性能逐渐下降，以不同温度分为三组，每组都有废钢渣粉添加量为10%时，材料*冲击性能好，说明，废钢渣粉含量的添加量会引起材料脆性的*，与前面对废钢渣粉添加量对材料阻尼性能的影响类似，废钢渣粉越多，材料脆性*，*冲击性能下降，阻尼性能也随之下降。这是因为废钢渣粉的添加与聚氨酯基体材料本身没有发生化学键反应，废钢渣粉以镶嵌的方式溶在聚氨酯基体中，在发泡阶段填充在筋络里，单纯的废钢渣粉，各粒子之间距离较大，分子间引力较小，70Page80 南昌航空大学硕士*6章结构阻尼和*冲击性能研究因而较为分散，填充在泡沫体筋络时*了聚氨酯基体材料分子的聚合作用，增加了筋络的脆性，同时对泡体形态结构也有影响，由前面三章在探讨不同废钢渣粉含量对材料声学性能影响时的照片中可以看出，废钢渣粉含量越大，其与聚氨酯基体结合越松散。6.3.2废钢渣粉粒径对试样*冲击性能的影响为进一步探讨废钢渣粉对试样*冲击性能的影响，研究不同废钢渣粉添加量时，不同粒径对材料*冲击性能的影响，分别以60目、80目、100目、120目、140目时的废钢渣粉粒径对材料*冲击性能影响结果如下图65所示。1000800600400200060目80目100目120金华陶粒板 温州清水板 台州水泥轻质隔墙板厂家哪里有目140目10:110:310:510:7Steelslagpowderaddradio图65不同废钢渣粉添加量时粒径对材料*冲击性能影响Fig.65Theinflueneofdifferentpartilesize*hokresistaneofmaterialfordifferentsrapsteelslagpowderaddingratio从图65可以看出：在各废钢渣粉添加量中，材料*冲击性能在60目~80目范围内废钢渣粉粒径越细，材料*冲击性能也越好，而在80目~140目粒径范围内，材料*冲击性能下降明显，与前面关于不同粒径对材料阻尼性能影响讨论相类似，粒径为80目时材料阻尼性能和*冲击性能较好，粒径对于材料的*冲击性能影响主要是影响粒子与聚氨酯基体材料的结合程度以及对空隙的影响，一方面粒径越细，废钢渣粉在聚氨酯基体中的分散也越均匀，孔隙率也会越好，但另一方面由图429中可以看出泡孔孔壁变薄，开孔率*，筋络结构松散，故阻尼性能和*冲击性能也随之降低。71Page81 南昌航空大学硕士*6章结构阻尼和*冲击性能研究6.4本章小结由于四章、五章对于吸隔声层材料和轻质复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板声学性能的研究为本篇*主要研究侧*，本章对于材料力学方面的研究是本*的次要部分，因此只是部分地探讨了废钢渣粉的加入对材料阻尼和*冲击性能的影响，分不同废钢渣粉添加量和不同粒径展开研究，得到如下结论：（1）对废钢渣粉不同添加量进行频率扫描和温度扫描分析发现：废钢渣粉添加量越大，材料阻尼损耗因子减小，且材料玻璃化转变温度(Tg)向高温偏移，温域越宽，材料阻尼损耗因子整体上随频率的*而减小，在低频范围（<1Hz）时阻尼效果相对较好。（2）对废钢渣粉不同粒径进行温度扫描分析发现：在一定粒径范围内，材料阻尼损耗因子值tanδ随粒径减小而*，玻璃化转变温度(Tg)向高温方向偏移，粒径为80目时材料阻尼性能，tanδmax=0.6，粒径小于80目时，材料阻尼损耗因子值tanδ随粒径减小而减小，对应的玻璃花转变温度趋向较低温度方向。（3）废钢渣粉的添加量对材料*冲击性能影响较大，废钢渣粉添加量越大，材料韧性下降、脆性增加，*冲击性能越差。（4）废钢渣粉的粒径也是影响材料*冲击性能的一大因素，在60目~80目范围内废钢渣粉粒径越细，材料*冲击性能也越好，而在80目~140目粒径范围内，材料*冲击性能下降明显。72Page82 南昌航空大学硕士*7章结论与展望7章结论与展望7.1结论本文引入吸声、隔声、阻尼多种降噪机理设计并制备了一种轻薄、经济、易搬运、加工、隔声性能优异的多层轻质复合隔声墙板，以此克服传统隔声墙板大密度、大体积、单一降噪形式带来的不足。首先制备了以废钢渣粉填充改性后的聚氨酯泡沫塑料，并探讨不同聚氨酯软、硬段比、不同材料厚度、不同发泡温度、不同废钢渣粉添加量以及粒径对材料吸、隔声性能的影响以及结构阻尼和*冲击性能，优化泡沫塑料成型工艺以及佳声学参数，并以此作为轻质复合隔声墙板的吸隔声芯层，然后将佳吸隔声芯层与面板层和阻尼层进行复合，并研究了面板层、阻尼层及其厚度、复合结构形式、排列顺序、不同面板材料对轻质复合隔声墙板的隔声性能影响。得到了一些非常有实际应用价值的结论，现总结如下：（1）聚氨酯不同软、硬段配比对材料吸隔声性能和试样成型都有影响，软段含量越大，材料吸声系数也越高，但材料成型越困难；硬段含量越大，材料在中高频段（1000Hz~4000Hz）隔声性能也越好，而在低频劲度与阻尼控制区时，隔声性能降低。软、硬段比为5：5时，材料吸声性能佳且低频率（64Hz~500Hz）范围内隔声性能好。（2）厚度对材料吸声性能的影响主要集中在低频范围（63Hz~630Hz），厚度越大，低频范围内的吸声系数明显*，而在较高频段吸声性能提升较小；厚度对于材料隔声性能的影响则主要集中在中、高频范围（1000Hz~6300Hz）内，厚度越大，在中、高频段的隔声性能也越好，且更能*吻合效应造成的影响。（3）温度对材料声学性能的影响主要是通过影响聚氨酯预聚物中催化剂、发泡剂的效能，进而影响发泡过程和材料孔隙结构来影响材料的吸声系数和传递损失，温度越高，反应速度越快、反应也越*，孔隙率越高，但对于操作者要求也越高，不添加废钢渣粉时，材料吸声系数和传递损失总体上随着温度*而*，至65℃达到佳；添加废钢渣粉后不同温度对材料在低频范围（63Hz~500Hz）内的吸声系数影响较大，而对隔声性能影响主要在125Hz~500Hz和1600Hz~3200Hz频段范围内，平均隔声性能有65℃>75℃>55℃,相邻温度间传声损失相差在2dB(A)左右。（4）废钢渣粉不同添加量对材料声学性能有很大影响，对于其吸声性能而言，随着废钢渣粉含量的*，吸声性能****，尤其是对低频范围内（63Hz~630Hz）的吸声性能提升幅度较大，但泡孔受废钢渣粉影响也越不均匀；73Page83 南昌航空大学硕士*7章结论与展望对其隔声性能来说，不同废钢渣粉含量对材料隔声性能影响主要在64Hz~800Hz和1250Hz~3200Hz频率段，且W废钢渣粉：W聚氨酯在0~30%的添加范围内隔声性能随废钢渣粉添加量的*而*，而在30%~70%范围内隔声性能随废钢渣粉添加量的*而减小，佳隔声性能添加比为W废钢渣粉：W聚氨酯=3：10。（5）不同废钢渣粉粒径对材料对材料吸声性能的影响主要集中在中、高频段（>500Hz），随着粒径的*，材料吸声性能也随之****，至120目时，吸声性能优；废钢渣粉粒径对材料隔声性能在64Hz~800Hz频段内有较大影响，在60目~120目范围内随着粒径的减小，传声损失*，在120目~140目范围内受粒径对泡孔结构的影响，开孔率*且孔壁变薄，传声损失减小，120目为佳粒径。（6）以不同温度、废钢渣粉添加量、废钢渣粉粒径做正交实验，优化出佳吸隔声芯层材料制备参数为：温度65℃、废钢渣粉添加量为30%、粒径为120目，材料吸声系数为0.413，平均传声损失为34.181dB(A)。（7）采用对称型复合结构和*阻尼层厚度两种方法都能好削弱高频段时的吻合效应，排列顺序对轻质复合隔声墙板隔声性能影响不大。（8）面板材料对轻质复合隔声墙板隔声性能影响较大，近面密度情况下比较铝面板、不锈钢面板、三合木板三种面材与吸隔声层和阻尼层复合后，隔声墙板整体上隔声性能有：铝面板>不锈钢>三合木板，但金属类面板和纤维类面板在各频率段影响不同，金属类面板隔声墙板在63Hz~4000Hz频率范围内有更高的传递损失，但在4000Hz~6300Hz吻合效应频段，纤维类面板更能*吻合效应造成的不利影响。（9）结合了吸声、隔声、阻尼多种降噪形式的轻质复合轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板拥有非常优异的隔声性能，尤其以铝面板/阻尼层(1mm)/吸隔声层/阻尼层(1mm)/铝面板对称结构复合后的隔声墙板，厚度为24.42m（仅为普通混泥土砖墙厚度的1/10），面密度为11.22kg/m2（仅为普通混泥土砖墙面密度的1/40），平均传声损失可高达42.7dB(A)，与双面粉刷的1/2砖墙[89]隔声性能相当。（10）通过DMA和冲击试验机对吸隔声芯层材料进行阻尼和*冲击性能研究发现：废钢渣粉添加量越大，材料阻尼损耗因子减小，材料玻璃化转变温度(Tg)向高温偏移，韧性下降、脆性增加，*冲击性能越差；在60目~80目粒径范围内，材料阻尼损耗因子值tanδ和*冲击性能随粒径减小而*，玻璃化转变温度(Tg)向高温方向偏移，粒径为80目时材料阻尼性能和*冲击性能好，tanδmax=0.6，粒径在80目~140目时，材料阻尼损耗因子值tanδ和*冲击性能随粒径减小而减小，对应的玻璃花转变温度趋向较低温度方向。74Page84 南昌航空大学硕士*7章结论与展望7.2展望本文虽然对于轻质复合隔声墙板及吸隔声芯层声学性能有一定深入研究，并得到一些重要成果，但受实验设备、测试手段和时间等因素，仍然存在许多不足和尚待探讨和解决的问题，总结起来可罗列如下：（1）聚氨酯多孔泡沫材料声学性能影响因素很多，本文虽较为系统地探讨了聚氨酯软、硬段、温度、厚度、废钢渣粉添加量、粒径的情况，但对于孔径大小、开孔率、透气性等因素未做探讨，此外实验所用废钢渣粉中含有较多金属氧化物，对于制成的轻质隔声墙板在不同条件下是否含有金属氧化物的析出问题，有待于进一步观察。（2）多层复合材料的降噪机理非常复杂，融合了吸声、隔声、阻尼等形式的降噪机理结合多界面特性，对于其降噪机理研究还有所欠缺。（3）本文中对于****低频范围内材料的声学性能有一定成果，添加废钢渣粉、复合阻尼层都能起到一定****作用，但****幅度不大，如何大幅度****低频范围内的声学性能仍然需要进一步试探，为解决此类问题，可以通过试探不同无机填料和其他高分子泡沫材料，还可以和诸如蜂窝芯板、褶皱结构进行复合来设计隔声板材。（4）对于本*中所制备的轻质复合隔声墙板相关力学性能研究由于是作为实验次要部分，只做了中间吸隔声芯层的阻尼和*冲击性能测试，而对复合隔声墙板的阻尼和*冲击性能受试样制作和裁剪等方面因素限制未做进一步的相关力学分析，而本实验所制隔声墙板要*应用到实际领域，除了已经拥有较好的隔声性能外还需良好的力学性能和阻燃性能，因此，对诸如压、*弯、阻燃等还需进行*的性能检测。75Page85 南昌航空大学硕士*参考文献参考文献[1]NarangPP.Materialparameterseletioninpolyesterfiberinsulationforsoundtran*issionandabsorption[J].AppliedAoustis,1995,45(4):335355.能量进行释放，导致了衬板的弹性变形。按球磨机的发声机理来进行区分，撞击噪声又可以分成加速度噪声以及自鸣噪声。2.2噪声来源公司现有主要噪声区域有大球磨机与浮选区域、小球磨机与浮选区域、倒矿设施区域、*碎机区域和水泵房区域共5个地点，其中主要的噪音设备有大型球磨机、小型球磨机、浮选设备、倒矿设施、*碎机、水泵房和马界斯泵等。企业虽然已经在部分区域采取了一定的措施，但是效果并不理想，噪声仍不达标。分析现有噪声治理主要问题：（1）厂区内较大噪声源过多主要噪声源如大型球磨机、小型球磨机、浮选设备、倒矿设施、*碎机、水泵房和马界斯泵等产生的噪声均在90分贝以上，因此需要治理噪声的地点与设备众多。（2）厂区内主要噪声源的现有治理方法缺少科学指导厂区内小型球磨机、浮选设备、倒矿设施和马界斯泵未采取轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板降噪的措施，大型球磨机、*碎机和水泵房三个设备采取是简单的治理措施，但是由于缺乏理论科学的指导，导致治理效果并不好。（3）多数噪声源的地势较高利于声音传播，加大了治理难度厂区内大型球磨机、小型球磨机、浮选设备、倒矿设施、*碎机等主要噪声源地势均较高，这导致声音传播的更远；同时在地势较高的地方采取防治措施时，还要考虑自然条件风速、风力的影响，这大大增加了噪声治理的难度。（4）部分噪声源由于空间和工艺的限制导致方法选择受限现有主要声源均布置在厂房内，可提供治理措施的空间有限，尤其是大型球磨机、小型球磨机处由于经常检修，在噪声治理的过程中需要采取可拆卸或可移动的设施；而倒矿设施地方，由于存在多个倒矿地点，因此很难将治理措施限制在倒矿地点，需要设置在地点附近的外围。3球磨机噪声传播规律球磨机发出的噪声是一个复杂的复合噪声，声源和频率都较多，这就会导致多个声波相互叠加，重叠区域内的声波震动不【一作者】王寿东（1979－），男，山东招远人，从事矿山环保技术工作。81Page1 同，叠加后，声波变成复杂的叠加复合震动，同时声波的叠加原理也被用到声波的反射处理问题上。球磨机筒体荷载如图1所示。图1球磨机筒体荷载球磨机的各声波频率范围很广泛，包含了多个频段的声波，这些声波随着时间进行无规则的传播震动，球磨机噪声求解造成了很大的困难。4.2设计原则（1）严格执行*及行业的有关标准、规范和规定；（2）以人为本，统筹考虑，同步发展；（3）在现有设施的基础上，依照现场实际情况，力求通过本次设计施工解决噪声对厂区声学环境的影响；（4）本着在解决当前问题的前提下，优化方案，节约资金；（5）改造必须符合有关安全生产要求；（6）治理后不影响设备功率和正常运行，基本不影响工人日常操作维修；（7）材料的选择本身*，不产生二次污染；（8）着重对噪声声源的关键部位、传播途径进行优化控制*治理，以低成本、****益建优良项目。4.3轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板设计方案设计轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板，首先需要确定轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板的高度，轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板高度计算方法如图2所示。P12e2将以上公式推广到多个声波叠加的情况，能够得出下面的计算公式ni=1也可以用声压进行表示的公式为ni=1上面的公式可以看出，如果在同一环境下存在多个声波，在特定条件下，这些声波的能量可以实现叠加。4车间轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板设计4.1轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板降噪原理建造隔声墙，主要是阻挡声音的直接传播，同时选择合适的材料，起到吸声和衰减反射声音的作用。隔声墙的建造，需要考虑与噪声源的距离、减少振动、声源频率等众多因素。声波（噪声）在传播途中,若遇到障碍物（隔声屏障）时会发生反射，于是在障碍物背后的一定距离范围内形成了“声影区”，其区域的大小取决于声音的大小（即频率），从这一点看出，隔声屏障隔声衰减与各个中心频率值有密切关系。从阻挡的角度看，高频声声影区大，波长短，所以很容易被阻挡，以此类推，中频声波长较长，容易在屏障周围绕射过去，对周围环境难免会产生一定的影响，由此也可以判断，隔声屏障之类的障碍物，对中频噪声的隔声效果是较差的。大量工程实践表明，隔声墙的建造，需要针对噪声频率进行材料选择，一般情况下，隔声墙适用于高频噪声隔声，而对低频噪声的轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板效果不是很理想。图2轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板高度确定示意图三台小球磨车间[2]QingQingNi,EnjieLu,NaoyaKurahashi,KenKurashikiTeruoKinmura.Developme*fInsulationSheetMaterialsandTheirSoundCharaterization[J].AdvanedCom*iteMaterials.2008,25(17):25–40[3]张燕飞.玻璃纤维织物/PVC复合材料的隔声性能研究[D].硕士*,苏州大学,2009.[4]唐晓杰.柔性PVC基隔声复合材料的制备方法及其性能的研究[D].硕士*,浙江理工大学,2011.[5]朱春艳.玻璃纤维织物/聚*复合材料的复合结构对隔声性能的影响[D].硕士*,浙江理工大学,2008[6]潘涵.聚*基复合材料的层合结构对隔声性能的影响[D].硕士*,浙江理工大学,2012.[7]傅雅琴,倪庆清,姚跃飞等.玻璃纤维织物/聚*复合材料隔声性能[J].复合材料学报,2005,22(5):9499.[8]肖山宏.*噪音复合材料的制备及其轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板性能的研究[D].硕士*,浙江理工大学,2005.[9]蒋兴华,李锋华.聚合物基泡体复合材料的隔声原理与加工性能[J].合成材料老化与应用.2002,(3):3235.[10]姚跃飞,罗勇波,高磊等.聚*基隔声材料中填充炼钢炉渣粉[D].复合材料学报，2006,25(2):7379.[11]梁基照,蒋兴华.聚合物基复合材料隔声性能的研究[J].工程塑料应用,2003,31(8):4547.[12]蔡俊,徐菲,蔡伟明.聚*基复合隔声材料的研究[J].环境化学,2005,24(6):700702.[13]罗勇波.颗粒粉末填充聚*基复合隔声材料的制备及其研究[D].硕士*,浙江理工大学,2007.[14]程乐利.高填充SSP等材料的PVC基柔性隔声复合材料的研究[D].硕士*,浙江理工大学,2010.[15]赵君.木质一*功能性环保复合材料的研究[D].博士*,北京林业大学,2007.[16]李康.层合多孔吸声轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板复合材料[D].硕士*,东华大学,2011.[17]罗以喜.柔性降噪复合材料的研制及其性能分析[J].产业用纺织品,2006(4):9

9)注意事项由于树脂珍珠岩轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板轻质、低强、块体薄大,因此运输、存放、施工操作时,必须采取有效措施,以防*碎;铺贴完毕后,无论在其上面进行何种工序,都必须加以保护,如放置施工机械或推车运料,必须铺架木板。(10)验收标准可参照标准GBJ301—88中“九章楼地面工程”进行检查验收。3技术性能树脂珍珠岩轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板复合楼面是一种新型的复合楼面,试验证明,复合楼面不仅具有良好的轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板功能,还具有防水、防火等性能。3.1轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板性能3.1.1轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板性能测试树脂珍珠岩轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 P金华陶粒板 温州清水板 台州水泥轻质隔墙板厂家哪里有C构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、水泥纤维板材、陶粒隔墙板板对不同频率的声音都有吸收作用,如500Hz时吸声系数为0.25,250Hz时为0.15,100Hz时为0.20。为考察复合楼面的轻质隔墙板RLC板,ALC板,NALC板,GRC板,EPS板,PVC板,LOFT板,GM板,GP板,SGK板,ASA板陶粒、陶粒板、预制墙板 预制楼梯 PC构件 叠合板 聚苯泡沫颗粒板、轻质隔墙板、硅酸钙板、