在多丝情况下，由于钢毛间的相互影响，钢毛周围的磁场特

将发生变化。图9表示切面为150μm×50μm的两根钢毛在

方向相距l（μm）时，其间 By

dBy

dy

的变化。由图中曲线看出的

互影响造成钢毛表面的磁场磁力较高，而中间区域较小；当 l

=200μm时，其效应与单丝介质基本相同，钢毛间的相互影响已

可忽略。

上面讨论了单丝介质的几何尺寸效应和形状效应。由求解过

可知，上述结论只适用于钢毛未达磁饱和时的情况。由于钢毛

和磁化后，其磁场梯度不再随 B0的升高而*，因而钢毛在

场中的效应将与未饱和时有所不同。

在多丝情况下，由于钢毛间的相互影响，钢毛周围的磁场特

将发生变化。图9表示切面为150μm×50μm的两根钢毛在

方向相距l（μm）时，其间 By

dBy

dy

的变化。由图中曲线看出的

互影响造成钢毛表面的磁场磁力较高，而中间区域较小；当 l

由公式（7）知，铠装螺线管内腔的磁场强度与螺线管长度无

，只与其单位长度的安匝数有关。上式也就是无限长螺线管磁

强度的表达式，因此，铠装螺线管的磁场特性和无限长螺线管

一样。

这一结论可以大大简化铠装螺线管磁场强度的计算，因而有

要意义。结论的实质可以用电磁场理论中的镜像法

如果未铠装螺线管的磁场强度用轴线中点的磁场强度H0表

示，则铠装与未铠装时磁场强度的比值K为

34

（1）预估漏磁系数σ′。

根据以往设计的经验，σ′值可在1.00耀1.5之间选取。

（2）初步计算所需磁势。

按公式（IN）′=

σ′H0δ

0.4π

计算出所需磁势即安匝数。

（3）选定导线规格，按大于或等于工作气隙高度确定线圈轴

向匝数Nx，选定总匝数Nj，并按Nr=N0/Nx确定径向匝数。

（4）按公式I=（IN）′/N0计算出激磁电流，并由导线规格和

激磁电流计算出电流密度。

（5）根据已知的电流密度和线圈的几何尺寸采用有限元法计

算出线圈工作气隙场强H′0。

（6）按公式σ=0.4πIN0/H′0δ计算出实际的漏磁系数。

（7）再按公式IN=σH0δ/0.4π确定实际所需的安匝数。